Анализ местных условий строительства

Содержание

1. Задание и исходные данные

2. Анализ местных условий строительства.                                                    

3. Сбор нагрузок                                                                                                   

4. Реализация расчета нагрузок в ПК                                                                

5. Проектирование свайно-плитного фундамента                                                           

6. Расчет несущей способности грунта основания сваи

7. Расчет осадки комбинированного свайно-плитного фундамента              

 

1. Задание и исходные данные

Требуется запроектировать свайно-плитный фундамент под 35-ти этажный жилой дом с 2-х уровневой подземной парковкой и встроенными нежилыми помещениями.

Здание односекционное, имеющее 35 этажей, 3 технических этажа и 2 подземных. Общее количество этажей – 40. На первом этаже – встроенные офисные помещения, подземные этажи предназначены для размещения автостоянки (2-х уровневая автостоянка на 23 машиноместа). Здание имеет прямоугольную форму в плане.

Размеры здания в осях 41,1×16,0 м. Размеры здания в уровне 1 этажа (с учетом въезда на подземную парковку) 41,7×20,8 м и 41,7×16.0 м – площадь застройки здания. Высота здания 116,4 м.

Конструктивная схема решена в виде монолитного железобетонного каркаса с колоннами, плоскими безбалочными перекрытиями и диафрагмами жесткости.

Колонны – монолитные железобетонные сечением 600×600 мм среднего ряда и 1200×600 мм крайнего ряда.

Наружные стены здания выполнены из газобетонных блоков D500 толщиной 300 мм с наружной отделкой кирпичом – 120 мм.

Диафрагмы жесткости – монолитные железобетонные _{качестве} толщиной
300 мм.

Плиты _быть перекрытия _{таблице} и покрытия – монолитные _{встроенных} железобетонные _{условие} толщиной 250 мм, плита _{показатели} перекрытия _смеси подвала и _дому подземной _размер парковки имеет _{количество} толщину
300 мм.

Кровля – малоуклонная с тепло-, паро- и гидроизоляцией.

Полы – керамогранитная плитка на клеевой основе по стяжке из цементно-песчаного раствора.

Рельеф площадки ровный, спланированный.

Толщина фундаментной плиты конструктивно принята 1500 мм, с размерами 42,6×17,0 м. За отметку 0.000 принята отметка чистого пола первого этажа. Отметка поверхности земли -0.300.

 

 

Сбор нагрузок

Сбор нагрузок выполнен в соответствии с требованиями СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия».

Для расчета принимаются следующие виды нагрузок:

1. Постоянные – нагрузка от собственного веса несущих конструкций и наружных стен.

2. Временные:

- длительные – вес от перегородок и внутреннего инженерного оборудования;

- кратковременные – нагрузки от людей, автотранспорта, снеговая нагрузка.

Нормативные значения постоянных нагрузок от собственного веса конструкций и грунтов определяют по проектным значениям геометрических и конструктивных параметров и по средним значениям плотности как произведение объема на удельный вес материала. Масса сборных конструкций приводится в ГОСТах или паспортах на изделия.

Возможное отклонение нагрузок в неблагоприятную (большую или меньшую) сторону от их нормативных значений вследствие изменчивости нагрузок или отступлений от условий нормальной эксплуатации учитывается умножением нормативных нагрузок на коэффициенты надежности по нагрузке γ _f. Для расчетов оснований и фундаментов по деформациям γ _f =1. Для расчетов по первой группе значения γ _f принимаются по СП 20 Нагрузки и воздействия.

Нагрузки определены в табличной форме, табл. 2.1 – 2.3.

 

 

Таблица 2.1

Сбор нагрузок на 1 м2 покрытий

№ п.п.	Нагрузка			Норм. Нагрузка кН/м2	γf	Расч. нагрузка кН/м2
	Наименование	Толщина м	Общий вес кг/м3

Нагрузки на 1 м2 фундаментной плиты (подземной парковки 1 уровня)

1 Ж/б монолитная фундаментная плита 1.5 2500 37.5 1.1 41.25 2 Стяжка (цем.-песч. раствор) δ=100мм 0.1 1800 1.8 1.3 2.34

ИТОГО

39.3   43.59 3 Полезная нагрузка для автопарковок              - полная (3.5 кПа - норматив.нагр.)      - 1.2 4.20    - пониженная     1.23    

ИТОГО

40.53   47.79

Нагрузки на 1 м2 плиты перекрытия (подземной парковки 2 уровня)

4 Ж/б монолитная плита перекрытия 0.3 2500 7.5 1.1 8.25 5 Стяжка (цем.-песч. раствор) δ=100мм 0.1 1800 1.8 1.3 2.34

ИТОГО

9.30   10.59 6 Полезная нагрузка для автопарковок              - полная (3.5 кПа - норматив.нагр.)      - 1.2 4.20    - пониженная     1.23    

ИТОГО

10.53   14.79

Нагрузки на 1 м2 плиты перекрытия 1-го этажа (офисные помещения)

7 Ж/б монолитная плита перекрытия 0.3 2500 7.5 1.1 8.25 8 Утеплитель - минераловатные плиты 0.05 200 0.1 1.3 0.13 9 Цементная стяжка с армированной сеткой 0.03 2200 0.66 1.3 0.86 10 Полы (керамогранитная плитка на клеевой основе) 0.004 2400 0.096 1.2 0.12

ИТОГО

8.36   9.35 11 Перегородки (кирпич толщ. 120 мм) 0.12 1800 2.16 1.3 2.81 12 Полезная нагрузка (для офисных помещений)              - полная (2 кПа - норматив.нагр.)      - 1.3 2.60    - пониженная     0.70    

ИТОГО

11.22   14.76

Нагрузки на 1 м2 плиты перекрытия жилых этажей

13 Ж/б монолитная плита перекрытия 0.25 2500 6.25 1.1 6.88 14 Цементно-песчаная стяжка 0.03 1800 0.54 1.3 0.70 15 Полы (керамогранитная плитка на клеевой основе) 0.004 2400 0.096 1.2 0.12

ИТОГО

6.89   7.69 16 Перегородки (кирпич толщ. 120 мм) 0.12 1800 2.16 1.3 2.81 17 Полезная нагрузка (для квартир жилых зданий)              - полная (1.5 кПа - норматив.нагр.)      - 1.3 1.95    - пониженная     0.53    

ИТОГО

9.57   12.45

ИТОГО

7.01   7.85 21 Перегородки (кирпич толщ. 120 мм) 0.12 1800 2.16 1.3 2.81 22 Полезная нагрузка (для технических этажей)              - полная (2 кПа - норматив.нагр.)      - 1.3 2.60    - пониженная     0.70    

ИТОГО

9.87   13.26

ИТОГО

7.21   8.11 29 Снеговая S0 = ce*ct*µ*Sg = =0,58*1,0*1,0*1,8=1.53              - полная      - 1.4 1.62    - пониженная     0.58    

ИТОГО

7.79   9.73     114,72

 

 

Таблица 2.2

Сбор нагрузок по этажам

№ п.п.	Наименование нагрузки	Ед. изм.	Кол-во	Расчетный вес на ед. изм. кН	Расч. нагрузка кН

Технический этаж

22 Междуэтажное перекрытие 250 мм + врем. нагрузки м2 667.2 13.26 8847.1 23 Наружная стена (Кирпичная кладка 120 мм + блок стеновой D500 300 мм) Н=2,75 м (коэф. проемности 0,85) м.пог 115.4 9.41 1085.9 24 Колонны монолитные ж/б 600х600 мм Н=2,7 м среднего ряда шт 9 27.23 245.1 25 Колонны монолитные ж/б 1200х600 мм Н=2,7 м крайнего ряда шт 19 54.45 1034.6 26 Диафрагмы жесткости 300 мм Н=2.75 м м.пог 50.1 22.69 1136.8

ИТОГО

12349.4

Кровля

27 Кровельное покрытие м2 667.2 8.11 5411.0 28 Ограждение парапетов (Кирпичная кладка 250 мм) Н=1.2 м м.пог 115.4 5.94 685.5 29 Снеговая нагрузка м2 667.2 1.62 1080.9

ИТОГО

7177.3

ВСЕГО

69420,02

Ветровая нагрузка

Ветровое давление является существенной динамической нагрузкой, т.к. при ее действии, в общем случае, может меняться величина нагрузки, место ее приложения и направление. При колебаниях в элементах сооружения возникают значительные силы инерции, которые влияют на НДС сооружения.

Согласно СП 20 «Нагрузки и воздействия» нормативное значение основной ветровой нагрузки во всех случаях определяется как сумма средней и пульсационной составляющих:

w = w_m + w_p

Для определения средней составляющей нагрузки в какой-либо точке достаточно знать форму сооружения, тип местности, в которой оно расположено и высоту точки над поверхностью планировки:

w_m = w ₀ k (z_e) c

w ₀ – нормативное значение ветрового давления, принимается в зависимости от ветрового района по табл. 11.1 СП 20 (ветровой район – III, w ₀ =0,38);

k (z_e) – к-т, учитывающий изменение ветрового давления для высоты z_e;

с – аэродинамический коэффициент.

Для определения изменения ветрового давления по высоте сооружения k (z_e) используется степенной закон изменения нормативной скорости ветра с изменением высоты в нижнем слое атмосферы. Показатель степени в этом законе зависит от шероховатости подстилающей поверхности и от самой скорости ветра.

В зависимости от шероховатости подстилающей поверхности земли различают местности типа А, Б и С.

А – открытые побережья морей, озер, водохранилищ, сельские местности, в том числе с постройками высотой менее 10 м, пустыни, степи, лесостепи, тундра;

В – городские территории, лесные массивы и другие местности, равномерно покрытые препятствиями высотой более 10 м;

С – городские районы с плотной застройкой зданиями высотой более 25 м.

Сооружение считается расположенным в местности данного типа, если эта местность сохраняется с наветренной стороны сооружения на расстоянии 30h – при высоте сооружения < 60 м и на расстоянии 2 км – при h > 60 м.

(Типы местности могут быть различными для разных расчетных направлений ветра).

К-т k (z_e) для высот z_e ≤ 300 м определяется по табл. 11.2 или формуле 11.4 СП 20, в зависимости от типа местности.

Для промежуточных высот - интерполяцией.

Значения коэффициентов k (z_e) определяют с наветренной и подветренной сторон, разбивая здание по высоте на отдельные зоны высотой не более 10 м.

Рис. 1.1 – Схема к определению ветровой нагрузки,

нормальной к поверхности здания

Нормативное и расчетное значение ветровой нагрузки, нормальной по высоте здания, с наветренной стороны:

 - к-т надежности по назначению, для ЗиС пов. отв. – 1,1;

с – аэродинамический к-т, зависящий от конфигурации здания. Значения к-в принимаются для отдельных поверхностей или точек здания как к-ты давления, которые следует учитывать при определении ветровой нагрузки, нормальной к рассматриваемой поверхности и относящейся к единице площади этой поверхности. Положительным значениям к-та давления соответствует направление давления к поверхности сооружения, а отрицательным – направление от поверхности. Для наветренных вертикальных поверхностей с = + 0,8, для подветренных с = - 0,6.

Нормативное и расчетное значение ветровой нагрузки, нормальной по высоте здания, с наветренной стороны:

w_II (5) = 1,1·5·0,38·0,8·0,5=0,84 кН/м

w_II (10) = 1,1·10·0,38·0,8·0,65=2,17 кН/м

w_II (20) = 1,1·10·0,38·0,8·0,85=2,84 кН/м

w_II (30) = 1,1·10·0,38·0,8·0,98=3,28 кН/м

w_II (40) = 1,1·10·0,38·0,8·1,1=3,68 кН/м

w_II (50) = 1,1·10·0,38·0,8·1,2=4,01 кН/м

w_II (60) = 1,1·10·0,38·0,8·1,3=4,35 кН/м

w_II (70) = 1,1·10·0,38·0,8·1,38=4,61 кН/м

w_II (80) = 1,1·10·0,38·0,8·1,45=4,85 кН/м

w_II (90) = 1,1·10·0,38·0,8·1,53=5,12 кН/м

w_II (100) = 1,1·10·0,38·0,8·1,6=5,35 кН/м

w_II (110) = 1,1·10·0,38·0,8·1,66=5,55 кН/м

w_II (116,4) = 1,1·6,4·0,38·0,8·1,7=3,64 кН/м

 

w_I (5) = 1,4·0,84=1,18 кН/м

w_I (10) = 1,4·2,17=3,04 кН/м

w_I (20) = 1,4·2,84=3,98 кН/м

w_I (30) = 1,4·3,28=4.59 кН/м

w_I (40) = 1,4·3,68=5,15 кН/м

w_I (50) = 1,4·4,01=5,61кН/м

w_I (60) = 1,4·4,35=6,09 кН/м

w_I (70) = 1,4·4,6=6,44 кН/м

w_I (80) = 1,4·4,85=6,79 кН/м

w_I (90) = 1,4·5,12=7,17 кН/м

w_I (100) = 1,4·5,35=7,49 кН/м

w_I (110) = 1,4·5,55=7,77 кН/м

w_I (116,4) = 1,4·3,64=5,1 кН/м

 

Нормативное и расчетное значение ветровой нагрузки, нормальной по высоте здания, с подветренной стороны:

w_II (5) = 1,1·5·0,38·0,6·0,5=0,63 кН/м

w_II (10) = 1,1·10·0,38·0,6·0,65=1,63 кН/м

w_II (20) = 1,1·10·0,38·0,6·0,85=2,13 кН/м

w_II (30) = 1,1·10·0,38·0,6·0,98=2,46 кН/м

w_II (40) = 1,1·10·0,38·0,6·1,1=2,76 кН/м

w_II (50) = 1,1·10·0,38·0,6·1,2=3,01 кН/м

w_II (60) = 1,1·10·0,38·0,6·1,3=3,26 кН/м

w_II (70) = 1,1·10·0,38·0,6·1,38=3,46 кН/м

w_II (80) = 1,1·10·0,38·0,6·1,45=3,63 кН/м

w_II (90) = 1,1·10·0,38·0,6·1,53=3,84 кН/м

w_II (100) = 1,1·10·0,38·0,6·1,6=4,01 кН/м

w_II (110) = 1,1·10·0,38·0,6·1,66=4.16кН/м

w_II (116,4) = 1,1·6,4·0,38·0,6·1,7=2.73 кН/м

 

w_I (5) = 1,4·0,63=0,88 кН/м

w_I (10) = 1,4·1,63=2,28 кН/м

w_I (20) = 1,4·2,13=2,98 кН/м

w_I (30) = 1,4·2,46=3,44 кН/м

w_I (40) = 1,4·2,76=3,86 кН/м

w_I (50) = 1,4·3,01=4,21 кН/м

w_I (60) = 1,4·3,26=4,56 кН/м

w_I (70) = 1,4·3,46=4,84 кН/м

w_I (80) = 1,4·3,63=5,08 кН/м

w_I (90) = 1,4·3,84=5,38 кН/м

w_I (100) = 1,4·4,01=5,61 кН/м

w_I (110) = 1,4·4,16=3,53 кН/м

w_I (116,4) = 1,4·2,73=2,31 кН/м

 

Нормативное и расчетное значение момента в уровне подошвы фундаментной плиты от ветровой нагрузки с наветренной и подветренной сторон при длине здания 41,7 м и глубине заложения 6 м (отметка поверхности земли -0,3 м, отметка пола цокольного этажа – подземной парковки 1-го уровня -4,8 м + толщина фундаментной плиты 1,5 м):

 

Нормативное значение момента в уровне подошвы фундамента от ветровой нагрузки:

Расчетное значение момента в уровне подошвы фундамента от ветровой нагрузки:

Расчет пульсационной составляющей ветровой нагрузки состоит из двух этапов:

- определение частот собственных колебаний сооружения;

- расчет пульсационной составляющей в зависимости от положения частот собственных форм колебаний здания в полученном спектре.

 

4. Реализация расчета нагрузок в ПК

Расчет здания производился в программном комплексе Лира-САПР 2013.

Создаем расчетную пространственную плитно-стержневую модель здания. Перекрытия моделируем пластинчатыми, колонны – стержневыми конечными элементами (КЭ). Назначаем граничные условия. Задаем жесткостные характеристики.

Далее задаем нагрузки в виде загружений:

1- собственный вес элементов конструкции;

2- равномерно распределенная нагрузки от конструкции пола и наружных стен;

3- полезная и снеговая нагрузка;

4- статическая ветровая нагрузка по оси Х;

5- статическая ветровая нагрузка по оси Y;

6- пульсационная ветровая нагрузка по оси X;

7- пульсационная ветровая нагрузка по оси Y.

К зданию прикладывалась сумма давлений наветренной и подветренной сторон. Ветровая нагрузка на сооружения прикладывалась в виде погонной нагрузки на стержневые элементы по контуру дисков перекрытий и покрытия.

Пульсационная составляющая определялась средствами программного комплекса Лира-САПР 2013 на основании статического расчета и расчета на собственные колебания.

Во вкладке расчет формируем таблицу динамических загружений (рис.2). В «Параметры» указываем ветровой район (II), размеры здания вдоль оси Х и У (41,1х16,0 м), тип местности (тип В) и тип здания. После формируем динамические загружения из статических (рис.3).

Так же формируем таблица по РСУ и РСН.

 

Рис.2 Динамические загружения	Рис.3. Формирование динамических загружения Д
Далее выполняем расчет каркаса здания
Рис. 4 Ветровая нагрузка по оси Х	Рис. 5 Ветровая нагрузка по оси У

Содержание

1. Задание и исходные данные

2. Анализ местных условий строительства.                                                    

3. Сбор нагрузок                                                                                                   

4. Реализация расчета нагрузок в ПК                                                                

5. Проектирование свайно-плитного фундамента                                                           

6. Расчет несущей способности грунта основания сваи

7. Расчет осадки комбинированного свайно-плитного фундамента              

 

1. Задание и исходные данные

Требуется запроектировать свайно-плитный фундамент под 35-ти этажный жилой дом с 2-х уровневой подземной парковкой и встроенными нежилыми помещениями.

Здание односекционное, имеющее 35 этажей, 3 технических этажа и 2 подземных. Общее количество этажей – 40. На первом этаже – встроенные офисные помещения, подземные этажи предназначены для размещения автостоянки (2-х уровневая автостоянка на 23 машиноместа). Здание имеет прямоугольную форму в плане.

Размеры здания в осях 41,1×16,0 м. Размеры здания в уровне 1 этажа (с учетом въезда на подземную парковку) 41,7×20,8 м и 41,7×16.0 м – площадь застройки здания. Высота здания 116,4 м.

Конструктивная схема решена в виде монолитного железобетонного каркаса с колоннами, плоскими безбалочными перекрытиями и диафрагмами жесткости.

Колонны – монолитные железобетонные сечением 600×600 мм среднего ряда и 1200×600 мм крайнего ряда.

Наружные стены здания выполнены из газобетонных блоков D500 толщиной 300 мм с наружной отделкой кирпичом – 120 мм.

Диафрагмы жесткости – монолитные железобетонные _{качестве} толщиной
300 мм.

Плиты _быть перекрытия _{таблице} и покрытия – монолитные _{встроенных} железобетонные _{условие} толщиной 250 мм, плита _{показатели} перекрытия _смеси подвала и _дому подземной _размер парковки имеет _{количество} толщину
300 мм.

Кровля – малоуклонная с тепло-, паро- и гидроизоляцией.

Полы – керамогранитная плитка на клеевой основе по стяжке из цементно-песчаного раствора.

Рельеф площадки ровный, спланированный.

Толщина фундаментной плиты конструктивно принята 1500 мм, с размерами 42,6×17,0 м. За отметку 0.000 принята отметка чистого пола первого этажа. Отметка поверхности земли -0.300.

 

 

Анализ местных условий строительства

Место строительства – г. Курск.

Исходные данные из нормативной и справочной литературы:

– по снеговой нагрузке - III снеговой район (СП 131.13330.2012);

– расчетное значение веса снегового покрова Sg =1.8 кПа (СП 20.13330.2011);

– II район по давлению ветра со средней скоростью 5 м/с (СП 20.13330.2011);

– сумма абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму М_t = 39,6 (СП 131.13330.2012, табл. 3).

    В результате проведенных инженерно-геологических изысканий установлен геолого-литологический разрез грунтовой толщи:

В геолого-литологическом разрезе участка до глубины 50,0 м по данным бурения выделено 4 инженерно-геологических элемента (ИГЭ), совпадающих с геологическими слоями (на основании ГОСТ 20522-2012 Методы стат. обработки результатов испытаний):

ИГЭ-1 (от 1 до -17 м) – суглинок желто-бурый;

ИГЭ-2 (от -17... -32) – песок средней крупности, неоднородный;

ИГЭ-3 (от -32 м до -38) – суглинок темно-серый;

ИГЭ-4 (от -38 до -50 м) – глина темно-серая.

Верхний почвенно-растительный (или насыпной) слой грунта в пределах застройки срезается на глубину 0,8 м. Подземные воды до разведанной глубины не встречены (в учебных целях).

Обобщенные физико-механические характеристики грунтов представлены в табл. 1.

Таблица 1.1

Физико-механические характеристики грунтов

Номер слоя	ρII	ρs	W	WP	WL	e	CI	φI	CII	φII	ЕII
	т/м3	т/м3	в долях единицы				кПа	град	кПа	град	МПа
ИГЭ-1	1,65	2,64	0,1	0,15	0,2	0,762	9	14	19	24	16
ИГЭ-2	1,76	2,65	0,19	-	-	0,689	2	5	28	34	23
ИГЭ-3	1,9	2,65	0,15	0,23	0,37	0,765	14	23	20	22	18
ИГЭ-4	1,85	2,67	0,21	0,28	0,53	0,65	35	51	16	17	26

 

Для получения нормативных и расчетных значений показателей свойств грунта выполнены следующие расчеты.

Для глинистых грунтов определяем число пластичности I_P и показатель текучести I _L. Для песчаных грунтов - коэффициент водонасыщения S_r и плотность сложения. Производим классификацию грунтов по ГОСТ 25100-2011.

ИГЭ-1

Число пластичности I_P = (W_L - W_P)·100% =(0,2-0,15)·100%=5%.

Грунт является суглинком буро-желтым.

Показатель текучести:

Так как I L < 0, то по консистенции суглинок – твердый (пособие, стр. 149).

W_L и W_P – влажность грунта на границах текучести и раскатывания (верхней и нижние границах пластичности), выраженные в процентах.

Расчетное сопротивление грунта определяем в зависимости от к-та пористости е и показателя текучести I_L R₀ = 240кПа.

ИГЭ-2

Песок средней крупности.

Степень влажности S_r определяется по формуле

Sr = wps /(epw)

где w - природная влажность грунта в долях единицы

ρ _s - плотность частиц грунта, г/см ³ (т/м³)

ρ _w - плотность воды, принимаемая равной 1 г/см ³ (т/м³)

e - коэффициент пористости грунта природного сложения и влажности (прил.11, стр. 150).

Sr = 0,12×2,65/(0,65 1) = 0,49

Т.к. Sr < 0,5, то песок является маловлажным.

К-т пористости находится в пределах 0,55 < e < 0,7, поэтому крупный песок относится к пескам средней плотности сложения.

Для песка крупного, маловлажного, средней плотности сложения R₀ = 500 кПа.

ИГЭ-3

Число пластичности I_P = (W_L - W_P)·100% =(0,37-0,23)·100%=14%.

Грунт - суглинок.

Показатель текучести:

Так как I L < 0, то консистенция – твердая.

Расчетное сопротивление грунта R₀ = 240 кПа.

ИГЭ-4

Число пластичности I_P = (W_L - W_P)·100% =(0,53-0,28)·100%=25%.

Грунт - глина.

Показатель текучести:

Так как I L < 0, то консистенция – твердая.

Расчетное сопротивление грунта R₀ = 450 кПа.

 

Сбор нагрузок

Сбор нагрузок выполнен в соответствии с требованиями СП 20.13330.2016 «Нагрузки и воздействия».

Для расчета принимаются следующие виды нагрузок:

1. Постоянные – нагрузка от собственного веса несущих конструкций и наружных стен.

2. Временные:

- длительные – вес от перегородок и внутреннего инженерного оборудования;

- кратковременные – нагрузки от людей, автотранспорта, снеговая нагрузка.

Нормативные значения постоянных нагрузок от собственного веса конструкций и грунтов определяют по проектным значениям геометрических и конструктивных параметров и по средним значениям плотности как произведение объема на удельный вес материала. Масса сборных конструкций приводится в ГОСТах или паспортах на изделия.

Возможное отклонение нагрузок в неблагоприятную (большую или меньшую) сторону от их нормативных значений вследствие изменчивости нагрузок или отступлений от условий нормальной эксплуатации учитывается умножением нормативных нагрузок на коэффициенты надежности по нагрузке γ _f. Для расчетов оснований и фундаментов по деформациям γ _f =1. Для расчетов по первой группе значения γ _f принимаются по СП 20 Нагрузки и воздействия.

Нагрузки определены в табличной форме, табл. 2.1 – 2.3.

 

 

Таблица 2.1