Типы оградительных сооружений в морском порту: По расположению оградительных сооружений в плане различают волноломы, обе оконечности...
Особенности сооружения опор в сложных условиях: Сооружение ВЛ в районах с суровыми климатическими и тяжелыми геологическими условиями...
Топ:
Эволюция кровеносной системы позвоночных животных: Биологическая эволюция – необратимый процесс исторического развития живой природы...
Комплексной системы оценки состояния охраны труда на производственном объекте (КСОТ-П): Цели и задачи Комплексной системы оценки состояния охраны труда и определению факторов рисков по охране труда...
Особенности труда и отдыха в условиях низких температур: К работам при низких температурах на открытом воздухе и в не отапливаемых помещениях допускаются лица не моложе 18 лет, прошедшие...
Интересное:
Лечение прогрессирующих форм рака: Одним из наиболее важных достижений экспериментальной химиотерапии опухолей, начатой в 60-х и реализованной в 70-х годах, является...
Уполаживание и террасирование склонов: Если глубина оврага более 5 м необходимо устройство берм. Варианты использования оврагов для градостроительных целей...
Инженерная защита территорий, зданий и сооружений от опасных геологических процессов: Изучение оползневых явлений, оценка устойчивости склонов и проектирование противооползневых сооружений — актуальнейшие задачи, стоящие перед отечественными...
Дисциплины:
2020-08-20 | 189 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Аэродинамический расчет производится для унифицированных вентиляционных блоков кухни, ванной, санузла верхнего этажа, и сводятся в таблицы 11.1, 11.2, 11.3 соответственно.
Рис. 1. Габаритные размеры унифицированного вентиляционного блока.
Требуемая площадь вытяжных решеток находится по выражению
fтр.реш = L/(νрек.реш. ∙ 3600), м2, (11.1) где L – объем вытяжного воздуха из расчетного помещения, м3/ч;
vрек – рекомендуемая скорость движения воздуха в решетке, м/с.
Принимаем νрек.реш = 0,4 м/с и производим расчет требуемой площади вытяжных решеток:
- для кухни
fтр.реш.кух = 60/(0,4 ∙ 3600) = 0,0417 м2;
- для санузла и ванной
fтр.реш.ван = 25/(0,4 ∙ 3600) = 0,0174 м2; fтр.реш.с/у = 25/(0,4 ∙ 3600) = 0,0174 м2.
К установке принимаются вытяжные решетки по приложению Ц [10]:
– на кухне – жалюзийная решётка марки РС6 размерами 200 × 200 мм с площадью живого сечения Fо = 0,0327 м2;
– в санузле и в ванной – по одной жалюзийной решётке марки РС6 размерами 150 х 150
мм с площадью живого сечения Fо = 0,0176 м2.
В случае прямоугольного сечения вентиляционного канала в расчетах используют его эквивалентный диаметр
dэ = 2ab / (a + b), мм, (11.2)
где a и b – размеры канала, мм.
Действительная скорость воздуха в сечении решетки, канала
v = L / (3600Fо), м/с. (11.3)
Гравитационное давление, Па, рассчитывается по формуле
Ргр = 0,9 ∙ g ∙ h ∙ (ρн - ρв), (11.4) где 0,9 – коэффициент запаса на неучтенные потери;
|
g = 9,81 м/с2 - ускорение свободного падения;
h – высота воздушного столба, м, от центра вытяжного отверстия до устья вытяжной шахты для зданий с наличием только вытяжки;
ρв – плотность внутреннего воздуха при температуре tв, кг/м3, рассчитываемая по (5.4); ρн – плотность наружного воздуха при tн = +5°С, рассчитываемая по (5.4)
ρв = 353 / (273 + 18) = 1,21 кг/м3;
ρн = 353 / (273 + 5) = 1,27 кг/м3.
Потери давления ΔРс в вентиляционной сети – сумма потерь давления на трение о стенки воздуховода ΔРтр и потери давления в местных сопротивлениях Z на каждом из участков (участком называется часть сети с постоянным расходом и размерами канала):
ΔРс = ∑n (ΔРтр. i + Z i), Па. (11.5)
i=1
Потери давления на трение находятся по формуле
ΔРтр = Rст ∙ l ∙ n, Па, (11.6)
где Rст – удельные потери давления на трение на 1 м длины стального воздуховода, Па/м, определяемые по приложению Т [10] по значениям скорости воздуха в канале v, м/с, и эквивалентного диаметра канала dэ, мм;
l – расчетная длина участка, м;
n – поправочный коэффициент, зависящий от скорости движения воздуха в канале v, м/с, и эквивалентной шероховатости материала канала kэ, м, который определяется по приложению У [10].
Потери давления в местных сопротивлениях участка определяются по формуле
Z = Σξ ∙ Рд, Па, (11.7)
где Σξ – сумма коэффициентов местных сопротивлений на участке; Рд – динамическое давление, Па, рассчитываемое по формуле
Рд =ρv2/2. (11.8)
Расчет коэффициентов местных сопротивлений в системе вентиляции кухни
|
Коэффициент местного сопротивления решетки РС6 200 х 200 по приложению Ц [10] равен ξРС6 = 1,7.
На участке №1 имеются следующие местные сопротивления:
- прямоугольное колено размером a x b = 120 х 210 мм;
- выпуск вытяжного воздуха в атмосферу через вытяжную шахту с зонтом.
Коэффициент местного сопротивления колена ξкол = 1,2 с. По приложению Ф при отношении a/b = 120/210 = 0,57 коэффициент с = 1,06. В этом случае ξкол = 1,2 ∙ 1,06 = 1,27.
Для выпуска воздуха в атмосферу ξвых = 1,15 по приложению Ф [10].
Расчет коэффициентов местных сопротивлений в системе вентиляции санузла
Коэффициент местного сопротивления решетки РС6 150 х 150 по приложению Ц [10] равен ξРС6 = 1,7.
На участке №2 имеются следующие местные сопротивления:
- прямоугольное колено размером a x b = 120 х 210 мм;
- выпуск вытяжного воздуха в атмосферу через вытяжную шахту с зонтом.
Коэффициент местного сопротивления колена ξкол = 1,2 с. По приложению Ф при отношении a/b = 120/210 = 0,57 коэффициент с = 1,06. В этом случае ξкол = 1,2 ∙ 1,06 = 1,27.
Для выпуска воздуха в атмосферу ξвых = 1,15 по приложению Ф [10].
Расчет коэффициентов местных сопротивлений в системе вентиляции ванной
Коэффициент местного сопротивления решетки РС6 150 х 150 по приложению Ц [10] равен ξРС6 = 1,7.
На участке №3 имеются следующие местные сопротивления:
- внезапное сужение c 150 х 150 до диаметра 125 мм;
- внезапное расширение c диаметра 125 мм на 120 х 210 мм.
По приложению Ф [10] коэффициент местного сопротивления внезапного сужения ξсуж
= 0,5 ∙ (1 – f/F).
В этом случае
ξсуж = 0,5 ∙ (1 – (3,14∙0,1252∙ 1)/(0,15∙0,15)) = 0,23.
4
По приложению Ф [10] коэффициент местного сопротивления внезапного расширения ξрасш = (1 – f/F)2.
В этом случае
ξрасш = (1 – (3,14∙0,1252∙ 1)/(0,12∙0,21))2 = 0,26.
4
На участке №4 имеются следующие местные сопротивления:
- прямоугольное колено размером a x b = 120 х 210 мм;
- выпуск вытяжного воздуха в атмосферу через вытяжную шахту с зонтом.
Коэффициент местного сопротивления колена ξкол = 1,2 с. По приложению Ф при отношении a/b = 120/210 = 0,57 коэффициент с = 1,06. В этом случае ξкол = 1,2 ∙ 1,06 = 1,27.
Для выпуска воздуха в атмосферу ξвых = 1,15 по приложению Ф [10].
Необходимое условие работы системы вентиляции с естественным побуждением (Ргр > ΔРс) выполняется для всех рассчитанных систем. Находим невязку между гравитационным давлением и суммарными потерями давления в сети
|
σ = (Ргр - ΔРс)/Ргр ∙ 100%; (11.9) σкух = (2,06 – 1,32) / 2,06 ∙ 100% = 36,0 %;
σс/у = (2,06 – 0,35) / 2,06 ∙ 100% = 83,1 %;
σван = (3,09 – 0,46) / 3,09 ∙ 100% = 85,2 %.
Полученное значение невязки для всех расчетных помещений больше 10%, поэтому необходимо произвести регулировку «живого» сечения установленных вытяжных решёток с целью увеличения их аэродинамического сопротивления.
Таблица 11.1
Аэродинамический расчет системы вентиляции кухни верхнего этажа
№ уч-ка |
L, м3/ч |
l, м | Размеры, мм |
Fо, м2 |
v, м/с |
tв, °С |
ρв, кг/м3 |
Ргр, Па |
Σξ |
Рд, Па |
Z, Па |
Rст, Па/м |
n |
ΔРтр, Па | ΔРтр + Z, Па |
ΔРс, Па |
Примечание | ||
a | b | dэ | |||||||||||||||||
РС6 200х200 | 60 | - | - | - | - | 0,0327 | 0,51 | 18 | 1,21 | - | 1,7 | 0,16 | 0,26 | - | - | - | 0,26 |
1,32
Таблица 11.2
Аэродинамический расчет системы вентиляции санузла верхнего этажа
№ уч-ка |
L, м3/ч |
l, м | Размеры, мм |
Fо, м2 |
v, м/с |
tв, °С |
ρв, кг/м3 |
Ргр, Па |
Σξ |
Рд, Па |
Z, Па |
Rст, Па/м |
n |
ΔРтр, Па | ΔРтр + Z, Па |
ΔРс, Па |
Примечание | ||
a | b | dэ | |||||||||||||||||
РС6 150х150 | 25 | - | - | - | - | 0,0176 | 0,39 | 18 | 1,21 | - | 1,7 | 0,09 | 0,16 | - | - | - | 0,16 |
0,35 | ξРС6 = 1,7 |
2 | 25 | 4,10 | 120 | 210 | 150 | 0,025 | 0,28 | 18 | 1,21 | 2,06 | 2,42 | 0,05 | 0,11 | 0,0140 | 1,378 | 0,0791 | 0,19 | ξкол = 1,27; ξвых = 1,15 |
Таблица 11.3
Аэродинамический расчет системы вентиляции ванной верхнего этажа
№ уч-ка |
L, м3/ч |
l, м | Размеры, мм |
Fо, м2 |
v, м/с |
tв, °С |
ρв, кг/м3 |
Ргр, Па |
Σξ |
Рд, Па |
Z, Па |
Rст, Па/м |
n |
ΔРтр, Па | ΔРтр + Z, Па |
ΔРс, Па |
Примечание | ||
a | b | dэ | |||||||||||||||||
РС6 150х150 | 25 | - | - | - | - | 0,0176 | 0,39 | 25 | 1,18 | - | 1,7 | 0,09 | 0,16 | - | - | - | 0,16 |
0,46 | ξРС6 = 1,7 |
3 | 25 | 0,9 | - | - | 125 | 0,012 | 0,57 | 25 | 1,18 | - | 0,49 | 0,19 | 0,09 | 0,0181 | 1,000 | 0,0163 | 0,11 | ξсуж = 0,23; ξрасш = 0,26 | |
4 | 25 | 4,10 | 120 | 210 | 150 | 0,025 | 0,28 | 25 | 1,18 | 3,09 | 2,42 | 0,05 | 0,11 | 0,0140 | 1,378 | 0,0791 | 0,19 | ξкол = 1,27; ξвых = 1,15 |
|
|
|
История создания датчика движения: Первый прибор для обнаружения движения был изобретен немецким физиком Генрихом Герцем...
Индивидуальные очистные сооружения: К классу индивидуальных очистных сооружений относят сооружения, пропускная способность которых...
Папиллярные узоры пальцев рук - маркер спортивных способностей: дерматоглифические признаки формируются на 3-5 месяце беременности, не изменяются в течение жизни...
История развития пистолетов-пулеметов: Предпосылкой для возникновения пистолетов-пулеметов послужила давняя тенденция тяготения винтовок...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!