Расчет воздухообмена в помещениях здания для вентиляции и кондиционирования воздуха

РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНА В ПОМЕЩЕНИЯХ ЗДАНИЯ ДЛЯ ВЕНТИЛЯЦИИ И КОНДИЦИОНИРОВАНИЯ ВОЗДУХА

 

Методические указания к выполнению курсового и дипломного проектов

 

 

 

 

ОГЛАВЛЕНИЕ

 

Стр.

 

ВВЕДЕНИЕ.................................................................................................................................................... 4

 

РАСЧЕТ ПОТОКОВ ВРЕДНЫХ ВЫДЕЛЕНИЙ В

 

ПОМЕЩЕНИЯХ ЗДАНИЯ............................................................................................................... 4

 

1.1. Теплоизбытки в помещении................................................................................................... 4

 

1.2. Влаговыделения в помещении............................................................................................. 10

1.3. Газовые выделения в помещении…………………………………………11

 

ОБЩИЕ РЕКОМЕНДАЦИИ ПО ВЫБОРУ И ОБОСНОВАНИЮ

 

СХЕМЫ ОРГАНИЗАЦИИ ВОЗДУХООБМЕНА В ПОМЕЩЕНИИ.............. 17

 

2.1. Общие положения........................................................................................................................... 17

 

2.2. Помещения жилых и общественных зданий............................................................. 18

 

РАСЧЕТ ТРЕБУЕМЫХ ВОЗДУХООБМЕНОВ В ПОМЕЩЕНИЯХ ЗДАНИЯ. ВЫБОР РАСЧЕТНОГО

 

ВОЗДУХООБМЕНА............................................................................................................................ 19

 

3.1. Расчет по избыткам явной теплоты............................................................................... 19

 

3.2. Выбор расчетного воздухообмена.................................................................................... 23

Построение процессов изменения состояния воздуха

На I-d-диаграмме и определение фактических параметров

 

внутреннего воздуха при вентиляции…………………………………………27

 

4. РАСЧЕТ ВОЗДУХООБМЕНОВ ПО НОРМАМ КРАТНОСТИ.................. 30

 

4.1. Нормы кратности........................................................................................................................ 30

 

4.2. Правила заполнения таблицы воздухообменов по кратности..…....... 31

 

СПИСОК РЕКОМЕНДУЕМОЙ ЛИТЕРАТУРЫ 33

 

ПРИЛОЖЕНИЕ 1.................................................................................................................................. 34

 

Бланки таблиц для расчета воздухообмена общеобменной

вентиляции.......…………………………………………………………………. 34

 

ВВЕДЕНИЕ.

 

Методические указания к выполнению курсового и дипломного проекта “Расчет воздухообмена в помещениях здания для вентиляции и кондиционирования воздуха” составлены в соответствии с программой курса "ТЕОРЕТИЧЕСКИЕ ОСНОВЫ ОБЕСПЕЧЕНИЯ МИКРОКЛИМАТА В ПОМЕЩЕНИЯХ ЗДАНИЙ" для студентов факультета ТГВ. Эта часть Методических указаний являются продолжением 1-й части, в которой рассмотрен расчет мощности отопительных приборов системы отопления.

 

В последнее время технология обеспечения заданного микроклимата в помещениях бурно развивается. Новые способы ОБОГРЕВА, ОХЛАЖДЕНИЯ и ПРОВЕТРИВАНИЯ помещений, связанные с появлением на рынке широкого ассортимента нового оборудования, аппаратов и блоков данных систем с гибким автоматическим управлением, позволяют проектировать и осуществлять эффективные и экономичные системы отопления, вентиляции

 

и кондиционирования воздуха.

При проектировании таких систем необходимо определять минимально необходимую производительность по воздуху (“требуемый воздухообмен”) в разные периоды года и выбрать расход воздуха для подбора мощности оборудования (“расчетный воздухообмен”). В соответствии с действующими нормативными документами расчет воздухообмена проводится для условий установившегося режима либо по заданной кратности воздухообмена, либо методом решения систем балансовых уравнений, составленных для каждого рассчитываемого помещения.

 

При выполнении 2-й части Курсовой работы необходимо рассчитать воздухообмен в вентилируемых и кондиционируемых помещениях здания.

Рекомендуется следующая последовательность выполнения работ:

1. Для двух помещений здания (по согласованию с преподавателем-консультантом) рассчитать потоки вредных выделений (явная и полная теплота, водяные пары и газообразные выделения от людей, солнечной радиации, освещения, технологического оборудования и пр.)

 

и заполнить таблицы «Теплопоступления и теплопотери помещения с общеобменной вентиляцией или кондиционированием воздуха» и «Сводная таблица вредных выделений»;

 

2. Рассчитать ТРЕБУЕМЫЕ ВОЗДУХООБМЕНЫ по избыткам явной теплоты (три расчетных периода года для вентиляции и два – для кондиционирования воздуха) и выбрать РАСЧЕТНЫЙ ВОЗДУХООБМЕН в рассматриваемых помещениях; при необходимости рассмотреть “обратную задачу”, т.е. уточнить параметры приточного или внутреннего воздуха в помещении в другие периоды года;

3. По нормам кратности рассчитать воздухообмен во всех остальных вентилируемых помещениям и заполнить таблицу «Расчетный воздухообмен общеобменной вентиляции по кратности в помещениях здания».

В дополнение к Методическим указаниям следует использовать источники,

 

РАСЧЕТ ПОТОКОВ ВРЕДНЫХ ВЫДЕЛЕНИЙ В ПОМЕЩЕНИЯХ ГРАЖДАНСКИХ ЗДАНИЯХ.

 

Теплоизбытки в помещении.

 

 

Разность теплопоступлений и теплопотерь помещения называются теплоизбытками помещения (если разность больше нуля) или теплонедостатками (если разность отрицательна). В вентилируемых помещениях, как правило, даже в холодный период года (при работающем отоплении) имеют место теплоизбытки.

 

Теплопоступления в вентилируемые помещения жилых и общественных зданий складывается в основном из следующих потоков теплоты:

- от людей;

- от солнечной радиации (в теплый и переходный периоды года);

- от искусственного освещения;

- от работающих отопительных приборов систем отопления (в холодный период);

 

- от технологического оборудования, расположенного в помещении;

- от других источников теплоты (горячей пищи, нагретых поверхностей оборудования, горячей воды и пр.);

- от поступающего в воздух помещения водяного пара (скрытая теплота).

Теплопотери вентилируемого помещения имеют место в холодный и переходный периоды года и складывается из потерь теплоты:

- через наружные ограждения (при расчетных температурных условиях внутри и снаружи помещения, принятых для режима вентиляции или кондиционирования воздуха);

- на нагрев инфильтрующегося через наружные ограждения воздуха (главным образом через окна);

 

- на нагрев ввозимого материала и въезжающих в помещение средств транспорта (гаражи, прачечные, почтовые учреждения и т.д.);

- на нагрев воздуха, врывающегося в помещение через периодически открываемые наружные двери или ворота.

 

Тепло- и влагопоступления от людей определяют по нижеприведенной таблице[1]сучетом температуры внутреннего воздуха в помещении и интенсивности физической нагрузки людей.

 

Примечания

 

1. Для помещений без световых проемов (зрительные залы и т.п.) теплопоступления от освещения учитывают во все периоды года в одинаковом размере. Теплопоступления от солнечной радиации в теплый и переходный период года учитываются, только если такое помещение находится на последнем или единственном этаже – это будут теплопоступления через покрытие или чердачное перекрытие.

2. При "глубоких" помещениях (глубиной больше 6 м от оконных проемов) теплопоступления от освещения учитывают также в теплый и переходный период от источников, освещающих ту часть помещения, которая удалена от окон более чем на 6 м от окон, совместно с теплопоступлениями от солнечной радиации.

3. Частичный учет теплоты от искусственного освещения в теплый и переходный периоды года с коэффициентом 0,3....0,5 по сравнению с холодным периодом года также возможен в помещениях, в которых часть светильников работает днем (читальные залы, офисы, залы ресторанов и т.п.).

 

Теплопоступления в помещение от отопительных приборов Q_С.О., Вт,

 

установленных в нем, при расчете общеобменной вентиляции или кондиционирования воздуха в холодный период года определяют по формуле:

QС. О. = QОТ	t	CР. ОП	− t ХП
	В. ВЕНТ	,
	tCР. ОП − tВ. ОТ
где Qот – расчетная величина теплопотерь помещения, т.е. мощность системы отопления в
помещении (из таблицы расчета теплопотерь),	Вт;	tВХП . ВЕНТ	– температура воздуха в

помещении в холодный период года для режима вентиляции или кондиционирования воздуха (из таблицы расчетных параметров внутреннего воздуха),^ОС; t_В.ОТ –то же,длярежима отопления (из таблицы расчета теплопотерь), ^ОС; t_СР.ОП – средняя температура теплоносителя в отопительных приборах при расчетных наружных условиях для отопления

 

(параметры "Б"), ^ОС; tCР. ОП = ^{tГ + tО}, где tГ и tО – температура воды в подающей и обратной 2

 

магистралях системы отопления, ^оС. Для предварительных расчетов можно принять t_О = 70^оС, а t_Г = 95^оС, кроме детских садов, яслей и больниц, где нужно принимать 85^оС.

 

В помещениях предприятий общественного питания имеют место теплопоступления от остывания пищи (в торговом зале)и от технологического оборудования (на кухне) [2].

Поступление полной теплоты от горячей пищи в обеденном зале:

QГП	=	qП сП (tНП − tКП) n	,
		Z П

где q_П – средняя масса всех блюд, приходящихся на одного обедающего, кг (обычно около 0,85); c_П – условная теплоемкость блюд, входящих в состав обеда, кДж/(кг·К) (обычно равна 3,3); t_НП, t_КП – начальная и конечная температура пищи, поступающей в обеденный зал (например, соответственно 70 и 40 ^ОС); Z_П – продолжительность принятия пищи одним посетителем (для ресторанов – 1 ч, для столовых – 0,5.. 0,75 ч, для столовых с самообслуживанием – 0,3 ч); при подстановке в формулу величину Z_П необходимо перевести в секунды, т.е. умножить на 3600; n - число посетителей в обеденном зале.

 

Одна треть величиныQ_ГПпоступает в помещение в виде явной теплоты,а две трети – в виде скрытой.

 

Теплопоступления от технологического оборудования кухонь Q_ОБ, Вт, вычисляют по формуле:

 

Q_ОБ =1000⋅ К_О [Σ N_М ⋅ К_З ⋅(1− К ₁)+Σ N_Н ⋅ К_З ⋅(1− К ₂)+Σ N_P ⋅ K_З ],

где N_М – установочная мощность модулированного технологического оборудования (см. таблицу ниже), кВт; N_Н – установочная мощность немодулированного технологического оборудования (котлы, кипятильники), кВт; N_Р – установочная мощность электрического оборудования в раздаточном проеме, кВт;

 

К_О –коэффициент одновременности работы теплового оборудования(для столовых–0.8, для ресторанов и кафе – 0,7); K _З – коэффициент загрузки теплового оборудования (см.таблицу ниже); K₁ – коэффициент эффективности приточно-вытяжных локализующих устройств (ПВЛУ), равный 0,75; К₂ – то же, для немодулированного оборудования (ПВЛУ – 0.75, для завес – 0.45).

 

 

Теплопоступления и теплопотери помещения (по явной теплоте) в Вт рекомендуется занести в таблицу «Теплопоступления и теплопотери помещения с общеобменной вентиляцией», бланк которой дан в ПРИЛОЖЕНИИ 1.

 

Влаговыделения в помещении

 

Источниками влагопоступлений в помещение являются люди, технологическое оборудование, горячая пища и т.д. В некоторых помещениях (души, прачечные и пр.) влаговыделение происходит со смоченных поверхностей ограждающих конструкций и оборудования.

 

Влаговыделения от людей определяют по таблице «Количество теплоты и влаги, выделяемое взрослыми людьми (мужчинами)» из п.1.1,учитывая интенсивностьфизической нагрузки, но рекомендуется уточнение по ниже приведенной формуле, кг/час:

М ВП =	3,6 ⋅ QСКР	,
	rO + сВП ⋅ tВ

где Q_СКР = Q_П − Q_Я, Вт – разность избытков полной и явной теплоты, т.е. поток скрытой

 

теплоты. Другие обозначения см. в п.1.1 в формуле для Q_ВП. При отсутствии других источников влаги, кроме людей, берется разность поступлений полной и явной теплоты только от людей. Температура t_В принимается для соответствующего периода года по таблице расчетных параметров внутреннего воздуха в режиме вентиляции или кондиционирования.

 

Если имеются поступления теплоты и влаги от горячей пищи, к Q_СКР добавляется еще ⅔Q_ГП. Иначе говоря, влагопоступления от остывающей пищи М_ГП, кг/ч, в торговых залах предприятий общественного питания определяют по формуле:

М ГП	=	3,6 ⋅ 0,67 ⋅ QГП	,
		rO + сВП ⋅ tВ

 

где 0,67 – доля скрытой теплоты (около ⅔ от общих тепловыделений), Q_ГП – полные тепловыделения от горячей пищи в торговом зале предприятия общественного питания, Вт (см. п.1.1).

 

 

Влаговыделения с открытой водной поверхности рассчитывают по рекомендациям

 

[1]:

М _ВП =7,4(а +0,017 v)(р ₂− р ₁)^101,3 _р ^{⋅103⋅ F},кг/ч,

Б

 

где а – фактор скорости движения окружающего воздуха под влиянием гравитационных сил. При t_В от 15 до 30^оС принимается по таблице:

 

Температура поверхности
воды tПОВ, ОС
Фактор а	0,022	0,028	0,033	0,037	0,041	0,046	0,051	0,06

 

v – относительная скорость движения воздуха над поверхностью испарения, м/с, может быть принята равной подвижности воздуха в помещении для соответствующего периода года; р₁ – парциальное давление водяного пара во внутреннем воздухе, Па, принимается по таблице расчетных параметров внутреннего воздуха для соответствующего периода; р₂ – давление насыщенного водяного пара, Па, при температуре поверхности воды t_ПОВ, определяется по формуле, приведенной в методических указаниях «Расчет мощности отопительных приборов системы отопления»или поI-d-диаграмме,а также по таблицам водяного пара; F

 

– поверхность испарения, м²; р_Б – барометрическое давление в районе строительства, Па, выбирается по принятым расчетным параметрам наружного климата.

Если вода хорошо перемешивается, температура ее поверхности равна температуре воды в целом t_W. Для спокойной воды можно пользоваться таблицей (при t_В около 20^оС и φ_В около 70%):

 

tW, оС
tПОВ, оС

 

При других параметрах внутреннего воздуха величину t_ПОВ можно считать равной температуре мокрого термометра t_М по таблице расчетных параметров внутреннего воздуха.

Влаговыделения от плит,сковород,котлов и другого оборудования,снабженногоукрытиями, поступают в эти укрытия и в балансе помещения не учитываются.

От немодулированного оборудования без отсоса воздуха,а также от тепловогооборудования, установленного в раздаточном проеме, в кухню поступают влаговыделения в следующем количистве:

- от варочных котлов емкостью: 40 л – 3 кг/ч; 60 л – 5 кг/ч;

125 л – 10 кг/ч;

- от мармитов и тепловых стоек – 0,7 кг/ч на 1м² в плане (см.размеры в таблице п.1.1). При расчете влаговыделений от варочных котлов коэффициент загрузки принимают

 

равным 0,3, а коэффициент одновременности (если установлено несколько варочных котлов) – 0,7.

 

Пример расчета поступлений теплоты, влаги и углекислого газа в помещение общественного здания.

Исходные данные:

Общественное двухэтажное здание: Амбулатория на 100 посещений в смену с аптекой IV группы в конструкциях.

Район строительства – г.Краснодар.

Помещение №1 (Зал обслуживания населения).

 

Размеры: 18,29 (площадь пола)×3,3 (высота) м. В помещении находятся: 7 человек (3 женщины, 4 мужчины) и 1 продавец (женщина), т.е. всего 4 женщины и 4 мужчины. Расчетные параметры наружного и внутреннего климата и результаты расчета теплопотерь в холодный период в режиме отопления приняты по примеру, приведенному в методических указаниях по расчету мощности отопительных приборов системы отопления.

 

Расчеты: Коэффициент снижения теплопоступлений от людей:

 

η _ЖЕН = 0,85; η_МУЖ = 1. Категория работы – легкая.

 

Явная теплота:

 

ТП t_В = 31,6 ºС; q_{Ч . Я .}= 29,12Вт/чел(по таблице п.1.1).

Q_{Ч . Я .}=∑ q_{Ч . Я .}⋅ N ⋅ η =29,12⋅4⋅0,85+29,12⋅4⋅1=215,5Вт.

Здесь N – число людей соответствующего пола и возраста и с данной категорией работы.

 

ПП t_В = 18 ºС; q _{Ч . Я .}= 108,2Вт/чел.

Q_{Ч . Я .}=∑ q_{Ч . Я .}⋅ N ⋅ η =108,2⋅4⋅0,85+108,2⋅4⋅1=801Вт

ХП t_В = 20 ºС; q_{Ч . Я .}= 99Вт/чел.

 

Q_{Ч . Я .}=∑ q_{Ч . Я .}⋅ N ⋅ η =99⋅4⋅0,85+99⋅4⋅1=732,6Вт Полная теплота:

ТП t_В = 31,6 ºС; q_{Ч . П.} = 145Вт/чел.

Q_{Ч . П.} =∑ q_{Ч . П.} ⋅ N ⋅ η =145⋅4⋅0,85+145⋅4⋅1=1073Вт

 

ПП t_В = 18 ºС; q_{Ч . П.} = 153,3Вт/чел.

Q_{Ч . П.} =∑ q_{Ч . П.} ⋅ N ⋅ η =153,3⋅4⋅0,85+153,3⋅4⋅1=1135Вт

ХП t_В = 20 ºС; q_{Ч . П.} = 151Вт/чел.

Q_{Ч . П.} =∑ q_{Ч . П.} ⋅ N ⋅ η =151⋅4⋅0,85+151⋅4⋅1=1117,4Вт

Скрытая теплота и влага:

ТП

М ВП

=

3,6 ⋅ (1073 − 215,5)

≈ 1,2 кг/ч

2500 + 1,8 ⋅ 31,6

ПП

М ВП

=

3,6 ⋅ (1135 − 801)

≈ 0,5 кг/ч

2500 + 1,8 ⋅18

ХП МВП

=

3,6 ⋅ (1117,4 − 732,6)

≈ 0,55 кг/ч

2500 + 1,8 ⋅ 20

Углекислый газ:

М _{СО 2}=∑ m_{СО 2}⋅ N ⋅ η;в нашем случае m_{СО 2}= 25л/(ч·чел)по таблице п.1.3.

М _{СО 2} = 25 ⋅ 4 ⋅ 0,85 + 25 ⋅ 4 ⋅1 = 185 л/ч для всех периодов года.

Искусственное освещение:

^QОСВ ^{= Е ⋅ F}ПЛ ^{⋅ q}ОСВ ^{⋅ h}ОСВ

В нашем случае F_ПЛ = 18,29 м², Е = 150 лк по таблице п.1.1 «Уровень общего

освещения помещений» для аптеки, q_ОСВ = 0,087 по таблице п.1.1 «Удельные

 

тепловыделения от светильников» при площади помещения до 50 м² и высоте помещения до 3,6 м. Принимаем светильники преимущественно прямого света и берем среднее значение между светильниками прямого и диффузного света. Коэффициент h_ОСВ = 0,45 (считаем,что светильники находятся в вентилируемом подвесном потолке).

 

Тогда Q_ОСВ = 150 ⋅18,29 ⋅ 0,087 ⋅ 0,45 ≈ 107,4 Вт Теплопоступления от приборов системы отопления:

Q

= Q

t

CР. ОП

− t ХП

В. ВЕНТ

,

С. О.

ОТ

tCР. ОП − tВ. ОТ

Q

= 862 Вт; t

CР. ОП

=

tГ + tО

=

95 + 70

= 82,5 o C;

ОТ

tВХП . ВЕНТ = 20оС; tВ . ОТ = 16оС.

Q

С. О.

= 862

82,5 − 20

≈ 814 Вт.

82,5 −16

Теплопотери в режиме вентиляции:

tВПП . ВЕНТ = 18оС; tН.ОТ= – 19оС;

Q

ХП

= Q

t ХП

− t

Н. ОТ

20 − (−19)

В. ВЕНТ

= 862 ⋅

≈ 960,5

Вт

tВ. ОТ − tН. ОТ

16 − (−19)

ПОТ

ОТ

Q

ПП

= Q

t ПП

− t

Н. ПП

18 −10

В. ВЕНТ

= 862 ⋅

≈ 197 Вт.

tВ. ОТ − tН. ОТ

16 − (−19)

ПОТ

ОТ

Расчет теплопоступлений от солнечной радиации через окна помещения

 

Исходные данные: Помещение №1. Одно окно с ориентацией на СВ. Географическая широта φ = 44 ºс.ш.; площадь окна F_ОКН = 1,2 ⋅ 0,9 = 1,08 м²;

 

1) Максимальное количество теплоты от прямой и рассеянной солнечной радиации, проникающей через одинарное остекление:

 

q_П^В =369 Вт м ², q_Р^В =98 Вт м ²в период с6до7часов по таблице2.3 [1]дляостекления, ориентированного на СВ на широте 44^о.

 

Угол между солнечным лучом и окном: β = arctg (ctgh ⋅ cos A_CO)

 

где h – высота стояния Солнца; A_CO – солнечный азимут остекления. Принимаем h = 19

º по таблице 2.8 [1] для периода 6 – 7 часов и широты 44^о.

По той же таблице принимаем азимут Солнца АС = 100 о. Поскольку АС <135, то по

 

таблице 2.6 [1] при ориентации СВ и времени до полудня

 

АСО =135− АС =135−100=35о.

Тогда β = arctg (ctg 19 ⋅ cos35) ≈ 67,2 º

 

2) Коэффициент инсоляции вертикального остекления:

L

Г

ctgβ − a

L

tgA

− c

К ИНС . В. =1−

⋅

−

B

CO

H

B

где Н – высота окна (Н = 1,2

м); В – ширина (В = 0,9 м);

а = с = 0 – т.к. отсутствуют внешние солнцезащитные козырьки;

LГ = LB = 0,13 –заглубление остекления от наружной поверхности фасада(принято

0,13 м, как для кирпичных зданий)

0,13 ⋅ ctg 67,2

o

− 0

0,13 ⋅ tg 35

o

− 0

Отсюда КИНС . В.

= 1 −

⋅ 1 −

≈ 0,858.

1,2

0,9

3) Коэффициент облучения К_ОБЛ зависит от углов:

 

			L	B
β 1	= Аrctg				≈ 8,2o ⇒ вертикальная компонента КОБЛ . В = 0,984 (график Рис.2.4 [1]);
			B + c
			L	Г
γ 1	= Аrctg					≈ 6,2o ⇒ горизонтальная компонента КОБЛ . Г = 0,9784 (см. там же).
		H + a
Тогда КОБЛ		= КОБЛ. В ⋅ КОБЛ. Г ≈0,96.

4) Удельный тепловой поток от проникающей солнечной радиации через принятое остекление:

 

q _ПР =(q _П^В ⋅ К _{ИНС . В} + q _Р^В ⋅ К _ОБЛ)⋅ К _ОТН ⋅ τ ₂

 

где К_ОТН – коэффициент относительного проникания солнечной радиации; для окон с

 

двойным остеклением без солнцезащитных устройств и толщиной стекла 4 – 6 мм по таблице 2.4 [1] К_ОТН =0,8;

 

τ ₂ – коэффициент учета затенения окна переплетами; для принятого остекления по таблице 2.5 [1] τ ₂ = 0,65.

 

Тогда q_ПР = (369 ⋅ 0,858 + 98 ⋅ 0,96) ⋅ 0,8 ⋅ 0,65 ≈ 214 Вт м ²

5) Наружная условная температура на поверхности окна:
t	= t	+ 0,5 А	⋅ β +(SВ ⋅ КИНС. В + DB ⋅ КОБЛ)⋅ ρ //⋅ τ 2
Н. УСЛ	Н. СР	tН		α Н

где t_{Н . СР} – средняя температура наиболее жаркого месяца (июля); t_{Н . СР} = 23,3 ºС [3];

 

для кондиционируемых помещений следует принимать наружную температуру в теплый период года по параметрам «Б».

А_tН –средняя суточная амплитуда колебания температуры наружного воздуха втеплый период; А_tН = 18ºС [4];

 

β ₂ = – 0,605 – коэффициент, учитывающий суточный ход наружной температуры (таблица 2.9 [1] при ε = 0 для периода 6 – 7 часов);

 

 

ρ _// – приведенный коэффициент поглощения радиации; ρ _// = 0,4 по таблице 2.4 [1]

 

для двойного остекления без солнцезащитных устройств при толщине стекла 4 – 6 мм;

 

S_В, D_B – количество теплоты, поступающей на вертикальную поверхность

ориентации СВ в период 6-7 часов от прямой и рассеянной радиации для широты 44^о по таблице 2.10 [1] (S_В = 419 Вт м ², D_B = 133 Вт м ²)

 

α_Н – коэффициент теплоотдачи на наружной поверхности окна; для вертикальной

поверхности α Н = 5,8 + 11,6 V = 5,8 + 11,6	1 ≈ 17,4 Вт м 2 ⋅o C
tН . УСЛ =23,3+0,5⋅18⋅(−0,605)+	(419 ⋅ 0,858 + 133 ⋅ 0,96)⋅ 0,4 ⋅ 0,65	≈ 29,6 o C
		17,4
6) Теплопоступления от теплопередачи через окно:
qПТ =	(t Н. УСЛ − tВ)	=	(29,6 − 31,6)	≈ −4,8	Вт м		, где Ro	–	сопротивление окна
R 0		0,42

теплопередаче в летних условиях; для выбранного типа окна R_о = 0,42 Вт/(м·К) по таблице 2.4 [1].

 

7) Суммарные теплопоступления через окно, ориентированное на СВ: Q_CР =(q_ПР + q_ПТ)⋅ F_ОКН =(214−4,8)⋅1,08≈226Вт

 

 

ОБЩИЕ РЕКО