Разгрузка трюмов пропорционально их вместимости.

Т. к полученное водоизмещение слишком велико, то производим разгрузку трюмов:

M –Mг.м. = X,

где М - полученное водоизмещение судна; Mг.м. - водоизмещение по грузовую марку.

 

5086,21 т - 5025 т = 61,21 т

(Т. к m2=m3, то при расчетах берем 2m2)

m1+2m2= 61,21;

m1/V1=m2/V2;

m1=61,21 - 2m2;

(61,21 - 2m2)/V1=m2/V2;

Взяв данные из таблицы подставляем V1 и V2:

874m2=1595·61,21 -1595·2m2;

874m2=97629,95-3190m2;

m2=97629,95/4064;

m2=24,02 т;

m1/874=24,02/1595 => m1=13,16 т.

Полученные массы разгрузки вычитаем из массы трюмов:

624,29 - 13,16 = 611,13 т – загрузка 1 трюма;

1139,29 - 24,02 = 1115,27 т – загрузка 2,3 трюма.

Трюма полные, центр тяжести груза равен центру тяжести трюма и аппликаты центров тяжести грузов в трюмах рассчитывать не нужно.

 

 

Таблица 2.4 - Расчет водоизмещения и координат центра тяжести судна в эксплуатационном случае нагрузки после разгрузки трюмов пропорционально их вместимости.

Cтатьи нагрузки	mi,т	xi,м	zi,м	mi·xi, тм	mi·zi, тм	δmh, тм
1. Балласт т. №1	0,04	50,47	0,01	2,02	0,0
2. Балласт т. №2	1,4	38,92	0,05	54,5	0,07
3. Балласт т. №3	0,5	34,38	0,02	17,2	0,01
4. Балласт т. №4	0,2	34,38	0,02	6,9	0,09
6. Балласт т. №6	1,8	14,63	0,05	26,39	0,09
7. Балласт т. №7	1,3	14,63	0,03	19,02	0,04
8. Балласт т. №8	1,4	14,63	0,03	20,48	0,04
9. Балласт т. №9	1,1	-10,67	0,01	-11,78	0,01
10. Балласт т. №10	1,3	-10,67	0,01	-13,87	0,01
11. Балласт т. №11	1,1	-7,65	0,02	-8,42	0,02
17. Балласт т. №17	0,4	-24,54	0,01	-9,82	0,0
18. Балласт т. №18	0,7	-25,04	0,01	-17,53	0,01
19. Пресная вода	25,0	-20,23	0,40	-505,75	10,0	65,6
20. Пресная вода	25,0	-20,23	0,40	-505,75	10,0	65,6
21. Дизельное топливо	30,00	-27,45	3,20	-823,5	96,0	10,2
22. Дизельное топливо	129,00	-25,94	3,61	-3346,26	465,7	165,3
22а. Дизельное топливо	22,00	-25,80	3,50	-567,6	77,0	0,0
23. Масло	5,00	-36,24	4,02	-181,2	20,1	0,6
24. Подсланевые воды	---	---	---
25. Подсланевые воды	8,00	2,00	2,00	16,0	16,0	0,2
Продолжение таблицы 2.4
26. Подсланевые воды	8,00	2,00	2,00	16,0	16,0	0,2
27. Мытьевая вода	10,00	-33,00	1,3	-330,0	13,0	1,5
28. Мытьевая вода	15,0	-26,62	0,45	-399,3	6,75	35,8
29. Фекальная цистерна	12,00	-39,82	2,00	-477,84	24,0	0,7
30. Расходная цистерна	3,00	-54,07	5,00	-162,21	15,0	0,6
31. Пресные воды	3,00	-54,07	5,00	-162,21	15,0	0,6
Трюм 1	611,13	34,16	3,98	21315,84	1391,52
Трюм 2	1115,27	14,63	4,03	16663,6	2534,3
Трюм 3	1115,27	-10,67	4,03	-12153	2534,3
∑	3147,91	-197,88	45,19	18481,9		346,9

 

Используя полученные данные и формулы 2.2 и 2.3 пересчитаем водоизмещение, абсциссу и аппликату центра тяжести судна:

 

М = М_о + Sm_i (2.1)

М = 1877,1+3147,91 = 5025 т;

; (2.2)

_м;

; (2.3)

Полученное водоизмещение (М= 5025 т) меньше М_гм., следовательно, плавучесть считается обеспеченной.

 

Нахождение поперечной метацентрической высоты для данного случая нагрузки.

 

Метацентрическая высота вычисляется по формуле:

, (2.5)

где - аппликата поперечного метацентра находится по гидростатическим таблицам (приложение Г[1]) в зависимости от водоизмещения судна в заданном случае нагрузки. При необходимости должна быть сделана интерполяция.

Из таблицы следует, что для данного случая = 5,7 м.

Подставляем значение в формулу (2.5):

м

Исходя из полученного результата и данных в приложении Г [1], можно судить, что остойчивость судна считается обеспеченной, т. к h_расч.≥h_min=0,80м

 

Часть 3.

Расчет и построение диаграмм статической и динамической остойчивости.

Рисунок 3.1 - Пантокарены.

Расчёт плеч диаграмм статической и динамической остойчивости.

 

Плечи статической остойчивости диаграммы статической остойчивости определяют с помощью интерполяционных кривых плеч остойчивости формы (пантокарен) , приведенных выше. На пантокаренах проводят вертикаль через точку на оси абсцисс, соответствующую расчетному водоизмещению судна М. Точки пересечения вертикали с кривыми для различных углов крена дают значения плеч остойчивости формы . Далее плечи статической остойчивости вычисляются по формуле:

(3.1)

Таблица 3.1 - Расчёт плеч диаграмм статической и динамической

Остойчивости

Расчётные величины	углы крена θ, градус
, м		1,00	2,00	2,83	3,55	3,95	4,15	4,15	4,00	3,70
sin θ		0,17	0,34	0,50	0,64	0,76	0,86	0,94	0,99	1,00
, м		0,60	1,17	1,72	2,21	2,61	2,95	3,22	3,38	3,43
,м		0,40	0,83	1,12	1,34	1,34	1,20	0,93	0,62	0,27
Интeгpaльныe суммы		0,40	1,63	3,58	6,03	8,72	11,27	13,39	14,94	15,83
		0,04	0,14	0,31	0,53	0,76	0,98	1,17	1,30	1,38

 

После расчета данных, занесенных в таблицу, составляем график статической и динамической остойчивости:

 

Рисунок 3.2 - Диаграмма статической остойчивости.

 

 

Рисунок 3.3 - Диаграмма динамической остойчивости.