Имени адмирала С. О. Макарова»

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

МОРСКОГО И РЕЧНОГО ФЛОТА

ИМЕНИ АДМИРАЛА С.О. МАКАРОВА»

 

 

Журавлев М.В.

 

 

ОБЕСПЕЧЕНИЕ СУДОХОДНЫХ УСЛОВИЙ

НА УЧАСТКЕ РЕКИ ДНОУГЛУБЛЕНИЕМ

учебно-методическое пособие по выполнению

Курсового проекта

 

 

Санкт-Петербург

 

УДК 627.423

ББК 39.411

 

Рецензент:

Профессор кафедры «Гидротехнических сооружений, конструкций и гидравлики» ФГБОУ ВПО «Государственный университет

морского и речного флота имени адмирала С.О. Макарова»,

доктор технических наук

Колосов М.А.

 

Журавлев М.В.

Обеспечение судоходных условий на участке реки дноуглублением:

учебно-методическое пособие по выполнению курсового проекта – СПб.: ГУМРФ имени адмирала С.О. Макарова, – 58 с.

 

 

Содержат рекомендации по выполнению курсового проекта по дисциплине “Дноуглубление и технический флот”.

Предназначены для студентов гидротехнического факультета, обучающихся по специальности 270104.65 “Гидротехническое строительство” и направлению подготовки 270800.62 “Строительство” (профиль Гидротехническое строительство).

 

Печатается по решению редакционно-издательского совета ГУМРФ имени адмирала С.О. Макарова.

 

 

УДК 627.423

ББК 39.411

© Журавлев М.В., 2013

© ГУМРФ имени адмирала С.О. Макарова, 2013

ВВЕДЕНИЕ

 

Курсовой проект “Обеспечение судоходных условий на участке реки дноуглублением” включает расчет устойчивости дноуглубительной прорези, определение расчетной производительности землесоса и составление технологических карт работы землесоса и многочерпакового снаряда.

В методических указаниях излагается содержание и порядок выполнения разделов курсового проекта. Результаты работы оформляются в виде пояснительной записки и графических материалов в соответствии с требованиями ЕСКД.

СОСТАВ ПРОЕКТА

 

В проекте рассматривается затруднительный для судоходства участок реки с двумя-тремя перекатами. На этом участке проектируется расположение судового хода и дноуглубительных прорезей, назначаются отвалы грунта и подсчитывается объем дноуглубительных работ. На одном из проектов (по указанию преподавателя) грунт считается связным (глина), на остальных – несвязным (песок).

Один из перекатов с несвязным грунтом выбирается в качестве основного объекта проектирования. На нем строятся планы течений – для исходного (бытового) состояния русла и для проектного состояния – с учетом назначенных прорезей и отвалов грунта. На основании данных о распределении скоростей в районе прорези выполняется расчет начальных деформаций дна.

Определение расчетной производительности землесоса составляет одну из наиболее важных частей проекта. С этой целью по данным натурных испытаний строятся характеристики насоса и трубопроводов при работе на воде и производится пересчет характеристик для работы на гидросмеси. При определении расчетной производительности учитываются ограничения работы землесоса по заилению, кавитации и мощности двигателя.

После установления расчетной производительности составляется технологическая карта работы землесоса и рассчитывается баланс времени при разработке прорези с несвязным грунтом

Расчетная производительность многочерпакового снаряда устанавливается исходя из указанной в задании категории грунта и средней толщины снимаемого слоя на прорези. После установления расчетной производительности составляется технологическая карта работы многочерпакового снаряда и определяется необходимое для удаления грунта количество шаланд.

В качестве исходных данных для проектирования каждому студенту выдается индивидуальное задание, которое содержит следующие материалы: 1) план затруднительного участка реки в масштабе 1:5000 или 1:10000; 2) класс внутреннего водного пути; 3) осадка расчетного судна; 4) расчетные уровни воды на опорном гидрологическом посту; 5) кривая расходов на том же посту; 6) крупность донных отложений; 7) тип землесоса; 8) расчетная частота вращения рабочего колеса насоса; 9) расчетная длина напорного трубопровода; 10) данные натурных испытаний землесоса при работе на воде.

 

 

ОФОРМЛЕНИЕ ПРОЕКТА

 

Курсовой проект состоит из одного листа чертежей в карандаше и пояснительной записки, которая выполняется в рукописи на одной стороне бумаги стандартного формата. После титульного листа проекта следует текст задания, а потом расчетно-пояснительный текст. Записка должна быть разбита на пункты, отвечающие пунктам задания. Текст записки сопровождается графическими материалами: планом участка реки на светокопии, графиками и схемами на листах миллиметровой бумаги стандартного размера. Все рисунки пронумеровываются, и даются подрисуночные подписи. Расчеты, которые содержат повторяющиеся операции, сводятся в таблицы. При пользовании формулами необходимо объяснить все буквенные обозначения. Для всех размерных величин надо указывать единицы измерения.

Чертеж выполняется карандашом на одном листе ватмана формата АI (594´841 мм). На листе размещаются:

1) план участка реки в масштабе 1:5000 или 1:10000, на котором нанесены: проектная изобата, ось судового хода, прорези и отвалы грунта и временные створные знаки, закрепляющие границы серий и кромки прорези;

2) совмещенные планы течений на перекате с несвязным грунтом;

3) график изменения скоростей течения вдоль одной или двух струй, проходящих в границах прорези, и график начальной скорости деформаций дна;

4) характеристики насоса и трубопровода землесоса при работе на воде с графическим определением элементов режима работы, отвечающих заданной длине напорного трубопровода и частоте вращения рабочего колеса насоса;

5) характеристики насоса и трубопроводов землесоса при работе на смеси с графическим определением расчетной производительности по смеси и остальных элементов расчетного режима;

6) технологический график работы землесоса;

7) схема траншейного способа работы землесоса.

 

 

МЕТОДИЧЕСКИЕ УКАЗАНИЯ

ПРОЕКТИРОВАНИЕ ПРОРЕЗЕЙ

 

На план участка наносится проектная (т.е. отвечающая гарантированной глубине) изобата. Далее проектируется ось судового хода. Там, где линия наибольших глубин имеет плавные очертания (ее радиусы больше R _г), ось судового хода следует совмещать с этой линией. Там, где линия наибольших глубин сильно искривлена, ось судового хода следует прокладывать по наиболее пологому направлению, используя, при необходимости, пониженные корневые части побочней. Когда ось судового хода нанесена, устанавливаются все места, где гарантированные глубина и ширина хода не выдерживаются. В этих местах проектируются прорези и подрезки.

Ширина прорезей назначается равной B_п=(1,1÷1,2)B_г. При проектировании прорезей и назначении отвалов грунта следует руководствоваться указаниями главы 1У [1]. Шаландовый отвал грунта при отсутствии на участке глубоких мест вдали от судового хода может быть назначен за пределами участка.

Расчет деформаций прорези

 

Расчет деформаций дна делается в пределах тех же расчетных струй, для которых построены графики изменения скоростей течения. Уравнение деформации для выделенных струй записывается в следующем виде:

 

, (6)

где: DQ_s – приращение расхода влекомых наносов, м³/с;

(B_стр)_ср – средняя на участке ширина струи, м;

Dl– длина расчетного участка, м;

Dt– расчетный интервал времени, сутки;

e – пористость грунта (для песка e=0.4);

DZ_д– приращение отметки дна, м.

Последовательность расчетов по уравнению (6) следующая:

1. Вычисляются значения расхода влекомых наносов в расчетных сечениях струй по формуле К.В. Гришанина:

 

м³/с (7)

2. Подсчитывается приращение величины расхода влекомых наносов:

DQ_s=Q_s,i+1 – Q_s,i, м³/с (8)

где: i – номер расчетного сечения.

3. Вычисляется начальная скорость деформаций. При этом начальную скорость повышения или понижения высоты дна в пределах каждого расчетного участка находят по формуле:

, м/сут, (9)

 

где: (b_стр)_ср=(b_{стр, i}+b_{стр, i-1})/2

Dl – длина расчетного участка по оси струи, м.

4. Подсчитываются деформации дна за период времени Dt по соотношению:

DZ_д=x_НАЧ×Dt, м. (10)

 

В курсовом проекте интервал времени Dt принимается равным 5 суток. Расчеты деформаций дна сводятся в табл.3.

По результатам расчетов строят графики изменения скорости начальной деформации по длине струй x_НАЧ =x_НАЧ (l), которые располагают под графиками изменения скоростей (см. рис.4).

Полученные данные позволяют сделать окончательный вывод об устойчивости прорези.

Положительным считается результат, когда в прорези скорости течения оказываются больше неразмывающей. В этом случае в пределах прорези имеет место транзитное перемещение наносов. Если при этом скорость течения по длине струи монотонно возрастает, то в ней будут преобладать деформации размыва, а деформации намыва будут происходить с незначительной интенсивностью. Такая прорезь считается устойчивой.

В случае преобладания в границах прорези деформаций намыва необходимо предусмотреть при ее разработке создание запаса на возможную заносимость, т. е. разрабатывать прорезь не до проектного дна, а несколько ниже, в соответствии с интенсивностью деформаций.

 

 

Таблица 3

Расход влекомых наносов и значения начальной скорости деформаций дна в пределах струй....

№ струи

№ поперечника

Uстр, м/с

Uнр, м/с

(Uстр–Uнр), м/с

bстр, м/с

Qs×10-3, м3/с

(bстр)ср, м

DQs×10-3, м3/с

Dl, м

xнач, м/сут

DZд, м

 

ЗЕМЛЕСОСА

 

Работа землесоса складывается из двух параллельно протекающих процессов: забора грунта со дна водоема и отвода грунта к месту его отвала. В связи с этим различают производительность по грунтоотводу Q_г и производительность в грунтозаборе Q_з. Интенсивность грунтозабора определяется следующими факторами: родом грунта, заглублением приемника всасывающей трубы в грунт и скоростью рабочих перемещений землесоса. Движение гидросмеси по грунтовому тракту испытывает влияние рода грунта, длин и диаметров всасывающего и напорного трубопроводов, конструкции грунтового насоса и частоты вращения его рабочего колеса.

Расчетная (наибольшая возможная) производительность землесоса по грунтоотводу Q_г устанавливается путем рассмотрения совместной работы насоса, напорного и всасывающего грунтопроводов для указанных в задании длины плавучего трубопровода и частоты вращения рабочего колеса насоса. Определение расчетной производительности Q_г составляет содержание данного раздела проекта, а назначение соответствующих параметров грунтозабора рассматривается в следующем разделе.

 

Насоса на воде

 

Совокупность связей H=H(Q, n), N=N(Q, n), η=η(Q, n) называется рабочей характеристикой насоса. Здесь η представляет к.п.д. насоса, значения которого определяют по формуле:

 

. (12)

 

Рабочая характеристика насоса строится для трех значений частоты вращения рабочего колеса по указанию преподавателя, но обязательно для расчетного n₀, указанного в задании.

Построение характеристик насоса ведут при помощи контрольных графиков путем попарного использования последних. Пара функций Q=f₁ (n) и =f₂(n) позволяет построить семейство кривых H=H (Q, n) и пара функций Q=f₁(n) и =f₃(n) – семейство кривых N=N(Q, n). Результаты расчетов сводятся в табл. 7.

Кавитационная характеристика насоса Н_{вак.пред}=f(Q) строится по данным натуральных испытаний землесоса (табл. 8).

При работе насоса на воде его рабочая и кавитационная характеристики дают все сведения, которые могут понадобиться при эксплуатации насоса в различных условиях.

По данным табл. 7 и 8 строятся рабочая и кавитационная характеристики насоса (рис.7).

Таблица 7

Данные для построения рабочей характеристики насоса

n, 1/мин	L, м	Q, м3/ч	, м1/2	Н, м	, (л.с.)1/3	N, л.с.
n1	L1 L2 L3
n0	L1 L2 L3
n2	L1 L2 L3

 

Таблица 8

Данные для построения кавитационной характеристики

насоса на воде

Q, м3/ч
Н вак.пр, м

 

При работе на воде

 

Суммарные затраты энергии в напорном трубопроводе Н_н находятся вычитанием потерь во всасывающем трубопроводе Н_вс из полных потерь напора Н при расчетной длине L=L₀.

 

Н_н =Н–Н_вс, м (16)

 

Значения суммарных затрат энергии в грунтопроводе Н снимаются с характеристики трубопровода для трех выбранных круглых значений подачи Q_см, охватывающих весь диапазон характеристики Н=Н(Q, L=L₀) (см. рис. 7).

Расчеты сводятся в табл. 11.

Таблица 11

Значения потерь напора в напорном трубопроводе

Qсм, м3/ч	Н, м	Нвс, м	Нн, м
Q
Q
Q

 

В напорном трубопроводе

 

Для определения потерь напора по длине при движении гидросмеси h_д.см используется формула Института гидромеханики АН УССР, которая имеет вид:

h_д=βh_д, м (19)

 

где: u_кр – критическая скорость смеси;

u_см –средняя скорость смеси в сечении трубопровода;

D_н – диаметр напорного трубопровода (указан в задании);

h_д – потери напора по длине при работе на воде.

Для определения h_д.см предварительно выполняются следующие операции:

а) вычисляются для трех значений относительной плотности смеси (r_см/r=1.1; 1.2; 1.3) значения критической скорости гидросмеси

, м/с (20)

где: S – значения действительной консистенции смеси;

w – гидравлическая крупность;

d – средний диаметр частиц грунта;

– высота выступов шероховатости.

Значения параметра w₀/ и относительной шероховатости трубопровода D/D_н приведены на стр. 131 [1].

Значения действительной консистенции смеси находятся из выражения

S=0,61(r_см/r–1). (21)

Вычисления u_кр сводятся в табл. 13.

Таблица 13

Значения критической скорости гидросмеси

Параметр	rсм/r=1.1	rсм/r=1.2	rсм/r=1.3
S
uкр, м/с

 

б) вычисляются значения скорости гидросмеси u_см по формуле:

, м/с (22)

Вычисления u_см сводятся в табл. 14.

Таблица 14

Значения средней скорости гидросмеси

Qсм, м3/ч
uсм, м/с

 

После вычислений значений u_кр и u_см определяются значения потерь напора по длине при движении гидросмеси h_д.см по формуле (19).

Расчеты сводятся в табл. 15.

Таблица 15

Значения потерь напора по длине h_{д. см}

rсм/r	Qсм, м3/ч	uсм, м/с	uкр, м/с	b	hд, м	hд.см, м
1.1		uсм1	uкр1	b1	hд1
	uсм2	b2	hд2
	uсм3	b3	hд3
1.2			uкр2
1.3			uкр3

 

С воды на смесь

 

Для пересчета характеристики всасывающего трубопровода с воды на смесь используется следующая формула:

Н_вс.см= , м (24)

где: Т_с – глубина опускания всасывающего наконечника;

h_щ – потери в щели всасывания.

При выборе расчетной производительности землесоса пользуются средним значением Т_с=Т_г+3,0, м.

Потери в щели всасывания по приближенной оценке равны h_щ=1.0÷1.5 м [1].

Расчеты сводятся в табл. 17.

 

Таблица 17

Значения потерь напора во всасывающем трубопроводе при движении смеси

Qсм, м3/ч	rсм/r	(rсм/r)Нвс, м	(rсм/r–1)	(rсм/r–1)Тс, м	hщ, м	Нвс.см, м
Q	1.0	Нвс1				Нвс1
1.1
1.2
1.3
Q	1.0	Нвс2				Нвс2
1.1
1.2
1.3
Q	1.0	Нвс3				Нвс3
1.1
1.2
1.3

 

При движении смеси

Полный напор, расходуемый на перемещение гидросмеси по грунтовому тракту, получается суммированием затрат напора в напорном и всасывающем трубопроводах. В соответствии с формулами (19), (23) и (24) полный расходуемый напор определяется выражением

Н_см=h_д.см+ , м (25)

Результаты расчетов Н_см сводятся в табл.18.

 

Таблица 18

Значение полного расходуемого напора в грунтопроводе

при движении смеси

Qсм, м3/ч	rсм/r	hд.см, м	, м	Нвс.см, м	Нсм, м
Q	1.0
1.1
1.2
1.3
Q	1.0
1.1
1.2
1.3
Q	1.0
1.1
1.2
1.3

 

Работы землесоса

 

Для правильного выбора соотношений между технологическими элементами с целью достижения максимальной производительности землесоса разрабатываются технологические карты. В технологических картах для работы землесосов устанавливают такой режим грунтозабора: заглубление приемника всасывающей трубы в грунт Н_с и скорость рабочих перемещений землесоса вдоль траншеи u_т, который может обеспечить наибольшую производительность по грунту Q_г.

Значения заглубления приемника в грунт в функции полезной толщины снимаемого слоя подсчитываются по формуле:

 

, м (29)

где: m =1 – коэффициент неустановившегося откоса;

m=3 – коэффициент установившегося откоса;

b_с=2,5D_вс – ширина отверстия приемника (D_вс – диаметр всасывающего трубопровода);

b_т – ширина траншеи, которая принимается равной ширине корпуса снаряда b_к (b_к указано в приложении 1);

h_п – полезная толщина снимаемого слоя грунта.

Производительность землесоса в грунтозаборе определяется выражением:

Q_з=60F_тu_т, м³/ч, (30)

где: F_т – площадь сечения траншеи;

u_т – скорость перемещения снаряда вдоль траншеи.

Согласно основному условию технологии работы землесосов производительность в грунтозаборе Q_з должна быть равна производительности в грунтоотводе Q_г, которая определяется по выражению (28). Учитывая это условие, формула для определения скорости движения землесоса по траншее записывается в виде:

u_т=Q_г/(60F_т), м/мин. (31)

Площадь F_т для первой траншеи определяется по формуле:

, м² (32)

а для второй и последующих траншей по формуле

, м² (33)

Элементы грунтозабора подсчитываются для значений полезной толщины снимаемого слоя от 0,2 до 1,2 м через интервалы 0,2 м. Результаты подсчетов сводятся в табл. 20, и по данным этой таблицы строятся графики зависимости Н_с, u_т1, u_т2 от полезной толщины снимаемого слоя (рис. 9).

 

Таблица 20

Значения заглубления приемника в грунт и скорости

движения землесоса по траншее

hп, м	Hс, м	FТI, м2	VТI, м/мин	FТII, м2	VТII, м/мин
0.2
0.4
0.6
0.8
1.0
1.2

 

Рис. 9. Технологическая карта работы землесоса

 

Пользуясь технологической картой (графиком), вахтенный начальник назначает режим работы землесоса по грунтозабору: заглубление всасывающего наконечника в грунт Н_с и соответствующую глубину опускания всасывающего наконечника от поверхности воды Т_с= Н_с+h_б (где h_б – глубина потока до разработки прорези), а также скорость перемещения землесоса по траншее u_т в зависимости от полезной толщины снимаемого слоя грунта h_п.

 

 

Многочерпакового снаряда

 

Как уже указывалось в п.6, технологические карты разрабатываются для правильного выбора соотношений между технологическими элементами с целью достижения максимальной производительности земснаряда. Производительность многочерпакового снаряда находится в прямой зависимости от значения подачи земснаряда вперед по становому тросу l_с, скорости папильонирования u_п и толщины снимаемого (срезаемого) слоя h_сн, а также от скорости движения черпаковой цепи n_ч, вместимости черпака w_ч и степени его использования.

Так как скорость черпаковой цепи на каждом объекте работы подбирают опытным путем, стремясь достичь наибольшего ее значения, то режимом работы земснаряда и его производительностью управляют, регулируя скорость папильонирования u_п.

Скорость папильонирования определяется по формуле:

 

u_п=Q_р/(60jF_л), м/мин, (43)

 

где: F_л – площадь стружки папильонажной ленты грунта, м²;

j=0,95 – коэффициент неполноты объема снимаемой стружки из-за

криволинейности очертаний зева черпака.

При определении расчетной производительности Q_p=K_pQ_т на толщинах снимаемого слоя h_cн<0,5а расчетный коэффициент снижения К_р выбирается путем сравнения коэффициентов К_г и К_сл. На больших толщинах (h_сн≥0,5а) учитывается только коэффициент К_г (расчетная производительность снаряда постоянна).

Площадь стружки папильонажной ленты определяется по формуле:

 

F_л=h_снl_c, м². (44)

 

Значение подачи l_с зависит от того, тонкие или толстые слои разрабатываются земснарядом. При работе папильонированием на толстых слоях (h_сн≥а) связного грунта подачу вперед ограничивают значением радиального вылета черпака а_р=0,9а и назначают равной:

 

l_c=(0,75÷1,0) а_р, м (45)

 

Подача снаряда на тонких слоях (h_сн<а) назначается исходя из длины шлейфа черпаковой цепи S: l_c=(0,5÷0,75)S. Значения длины шлейфа снимаются с графика зависимости длины шлейфа от глубины черпания S=S(H_ч), который строится по трем следующим точкам:

при Н_ч=h_c, S=3.5t_ц;

H_ч=H_ч.опт, S=1.5t_ц;

H_ч=H_ч.max, S=0.5t_ц,

где осадка снаряда h_с, оптимальная Н_ч.опт и максимальная Н_ч.max глубины черпания, шаг цепи t_ц берутся из приложения 1. Данные для построения графика S=S(H_ч) представляются в табл. 21.

Таблица 21

Значения длины шлейфа S при шаге цепи t_ц=....... м

№ п/п	Глубина черпания Нч	Длина шлейфа S
	значение		значение
1. 2. 3.	Нч=hc Hч=Нч.опт Нч=Нч.max		S =3.5tц S =1.5tц S =0.5tц

 

В целях предупреждения смятия грунта боковыми поверхностями черпаков и обеспечения заданной глубины разработки (чистоты разработки дна) необходимо, чтобы следы, оставляемые отдельными черпаками, перекрывались на величину не менее 0,4–0,5 ширины черпака. Поэтому максимальная скорость папильонирования ограничивается ее предельным значением, определяемым по формуле:

 

u_п.пред=(0.5÷0.6)b_чn_ч, м/мин, (46)

 

где ширина зева черпака b_ч=1.22 а, а число черпаков, проходящих через верхний барабан за минуту n_ч (скорость черпаковой цепи), берется среднее из приведенных в приложении 1 крайних значений. Скорости папильонирования должны проверяться на соблюдение неравенства u_п u_п.пред.

Технологическая карта (табл. 22) составляется для двух глубин черпания Н_ч, которые задаются преподавателем. Значение элементов грунтозабора рассчитываются при толщинах снимаемого слоя от 0.2 до 1.2 с интервалом 0.2 м.

Таблица 21

Технологическая карта

для многочерпакового снаряда............................

технической производительностью Q_г=…… м³/ч

при скорости черпаковой цепи n_ч=…….. 1/мин

Нч/S, м	hcн, м	Значения коэффициента снижения производительности	а, м	ар, м	lc, м	Fл, м2	Qр, м3/ч	n, м/мин
Кг	Ксл	Кр
	0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2
	0.2 0.4 0.6 0.8 1.0 1.2

СОДЕРЖАНИЕ

 

ВВЕДЕНИЕ............................................................................................... 3

СоСТАВ проекта................................................................................. 4

Оформление проекта...................................................................... 5

Методические указания по разделам

курсового проекта.......................................................................... 6

1. Назначение габаритов судового хода............................ 6

2. Проектирование прорезей....................................................... 7

3. Оценка устойчивости дноуглубительной прорези... 8

3.1. Построение плана течений по способу плоских сечений.............. 8

3.2. Расчет гидравлических элементов потока в расчетных

струях............................................................................................. 12

3.3. Расчет деформаций прорези......................................................... 17

4. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОБЪЕМОВ ДНОУГЛУБИТЕЛЬНЫХ РАБОТ...... 20

4.1. Составление схем обвехования прорезей.................................... 20

4.2. Определение объемов выемки грунта.......................................... 20

5. ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ

ЗЕМЛЕСОСА...................................................................................... 23

5.1. Построение контрольных графиков по данным натурных

испытаний землесоса.............................................................. 23

5.2. Построение рабочей и кавитационной характеристик

насоса на воде.................................................................................. 26

5.3. Построение характеристик трубопровода на воде..................... 27

5.4. Пересчет характеристик насоса с воды на смесь......................... 29

5.5. Пересчет с воды на смесь характеристики грунтопровода........ 30

5.5.1. Определение потерь напора в напорном трубопроводе

при работе на воде.......................................................................... 31

5.5.2. Определение потерь напора по длине и суммы местных

потерь в напорном трубопроводе при работе на воде................. 31

5.5.3. Пересчет с воды на смесь потерь напора по длине

в напорном трубопроводе.............................................................. 32

 

5.5.4. Пересчет с воды на смесь суммы местных потерь и

геодезического подъема в напорном трубопроводе..................... 34

5.5.5. Пересчет характеристики всасывающего трубопровода

с воды на смесь............................................................................... 35

5.5.6. Определение полных потерь энергии в грунтопроводе

при движении смеси........................................................................ 36

5.6. Построение характеристики насоса и трубопровода при

работе землесоса на гидросмеси.

Построение рабочей линии.............................................................. 36

5.7. Определений ограничений работы землесоса............................. 37

5.8. Определение расчетной производительности землесоса

по грунту.......................................................................................... 39

5.8.1. Выбор расчетной производительности землесоса по смеси

и расчетного значения относительной плотности смеси............... 39

5.8.2. Определение расчетных значений действительной,

расходной консистенции и консистенции пористого грунта........ 40

5.8.3. Вычисление расчетной производительности по грунту.......... 40

6. СОСТАВЛЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ КАРТЫ РАБОТЫ

ЗЕМЛЕСОСА...................................................................................... 41

7. СОСТАВЛЕНИЕ БАЛАНСА ВРЕМЕНИ ЗЕМЛЕСОСА................. 43

8. ВЫБОР МНОГОЧЕРПАКОВОГО СНАРЯДА И ОПРЕДЕЛЕНИЕ

ЕГО РАСЧЕТНОЙ ПРОИЗВОДИТЕЛЬНОСТИ............................... 45

9. СОСТАВЛЕНИЕ ТЕХНОЛОГИЧЕСКОЙ КАРТЫ РАБОТЫ

МНОГОЧЕРПАКОВОГО СНАРЯДА................................................ 46

10. ОПРЕДЕЛЕНИЕ КОЛИЧЕСТВА ШАЛАНД.................................. 50

11. ОПРЕДЕЛЕНИЕ СТОИМОСТИ ИЗВЛЕЧЕНИЯ ГРУНТА............ 51

11.1. Определение стоимости извлечения несвязного грунта........... 51

11.2. Определение стоимости извлечения связного грунта............... 52

Библиографический список..................................................... 53

Приложения....................................................................................... 54

 

 

Журавлев Михаил Валентинович

 

 

Учебно-методическое пособие по выполнению

курсового проекта

 

ФЕДЕРАЛЬНОЕ ГОСУДАРСТВЕННОЕ БЮДЖЕТНОЕ ОБРАЗОВАТЕЛЬНОЕ УЧРЕЖДЕНИЕ ВЫСШЕГО ПРОФЕССИОНАЛЬНОГО ОБРАЗОВАНИЯ

«ГОСУДАРСТВЕННЫЙ УНИВЕРСИТЕТ

МОРСКОГО И РЕЧНОГО ФЛОТА

ИМЕНИ АДМИРАЛА С.О. МАКАРОВА»

 

 

Журавлев М.В.