Расчет соединений обшивок с каркасом. — КиберПедия 

Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций...

Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначен­ные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой...

Расчет соединений обшивок с каркасом.



Расчетное усилие Ts, которое может быть воспринято одним элементом соединения, определяется из следующих условий:

а) смятие древесины каркаса

 

,

 

где δ – толщина обшивки;

R cн = 13 МПа – сопротивление древесины 2 сорта смятию [1];

 

,

 

где Es – модуль упругости материала элемента соединения;

d – диаметр элемента соединения.

В качестве крепежных элементов используем оцинкованные стальные шурупы диаметром d=5 мм и длиной 40 мм с потайной головкой:

 

 

расчетное усилие, которое может быть воспринято одним элементом соединения:

 

б) смятие асбестоцементных обшивок

 

,

 

где Rр – расчетное сопротивление листового асбестоцемента смятию;

Ts = = 0,486кН;

 

в) срез элемента соединения

 

,

 

где Rbs – расчетное сопротивление материала элемента соединения срезу,

Ts = = 2,944 кН.

 

В расчет принимаем наименьшее значение, т.е. Ts = 0,486 кгс.

Проверку соединения обшивок с каркасом производят по условию:

 

,

 

где Тs – наименьшее из трех полученных ранее значений;

nс – число принимаемых срезов элементов соединения в каждом шве на рассматриваемом участке с однозначной эпюрой поперечных сил,

 

 

Расчет прогибов.

При расчете асбестоцементных плит по предельным состояниям второй группы определяют максимальный относительный прогиб плиты по формуле:

 

;

 

где – максимальный относительный прогиб балки, определяемый по таб. 19, СНиП 2.01.07-85.

 

 

что в пределах допустимого.

Прогибы асбестоцементных обшивок каркасных плит проверяют по формуле:

 

,

где ν = 0,2 – коэффициент поперечной деформации асбестоцемента (коэффициент Пуассона);

lo – расстояние между продольными ребрами (рисунок 1);

A – зависит от количества продольных прогонов.

Проверяем прогибы асбестоцементных обшивок

- в верхней обшивке:

 

 

где qн1 – нормативная нагрузка, воспринимаемая асбоцементной верхней обшивкой, qн1 = 0,09+0,175+1,26 = 1,525кН/м2; при ширине полосы в 1 см – qн1 = = 0,0152 кН/м;

– коэффициент максимального прогиба в крайнем пролете трехпролетной балки (по числу шагов между продольными ребрами).

Если в запас прочности принять расчетную схему верхней обшивки как однопролетную балку пролетом l0 = 463 мм то коэффициент А = 5 вместо 2,5 и относительный прогиб будет равен f/l= 1/692 , что тоже намного меньше предельного значения;

- в нижней обшивке:

 

 

где qн1 = 0,14+0,013+0,074 = 0,227 кН/м2; при ширине полосы в 1 см – qн1 = 0,0023 кН/м.

 

6. Расчет компенсатора.



При неравномерно приложенной нагрузке может произойти смещение продольных кромок плит относительно друг друга. Для предотвращения повреждения рулонного ковра продольные кромки стыкуются в четверть и сшиваются гвоздями. Для предупреждения разрыва рулонного ковра и над стыками плит в местах их опирания на несущие конструкции опорные стыки плит необходимо устраивать с компенсаторами в виде отрезков стеклопластиковых волнистых листов толщиной 5 мм при волне 50х167 мм. Отрезки листов прибиваются к опорным вкладышам и сверху покрываются рулонным ковром. Такие компенсаторы создают каналы, необходимые для вентиляции внутреннего пространства покрытия.

Рисунок 6. Схема поворота опорных сечений

 

Над опорой плиты может произойти поворот торцовых кромок (рисунок 6) и раскрытие шва шириной:

 

аш =2 hоп tg θ

 

где hоп – высота плиты на опоре;

θ – угол поворота опорной грани плиты, определяемый по формуле:

 

tg θ = ,

 

где pрасч. = МПа- полная расчетная нагрузка на плиту;

– ширина плиты, равная 150 см.

Тогда:

аш = = 0,852 см.

 

Компенсатор должен допускать указанные перемещения опорных частей плиты, работая в пределах упругости материала.

Расчет компенсатора в виде отрезков полиэфирных стеклопластиковых волнистых листов толщиной 2,5 мм при волне 50x167 мм (рисунок 7) произведем при аш = 8,52 мм. На этом же рисунке показана схема деформации компенсатора.

 

Рисунок 7. Расчетная схема компенсатора

 

Перемещение конца компенсатора при изгибе плиты:

 

,

 

где pr3 – изгибающий момент в компенсаторе при его деформировании, определяемый через напряжение

 

.

 

Произведем проверку нормальных напряжений:

 

,

 

где Ест.и – модуль упругости полиэфирного стеклопластика равный 3000 МПа;

Rcт.и – расчетное сопротивление полиэфирного стеклопластика при изгибе равное 15 МПа.









Папиллярные узоры пальцев рук - маркер спортивных способностей: дерматоглифические признаки формируются на 3-5 месяце беременности, не изменяются в течение жизни...

Кормораздатчик мобильный электрифицированный: схема и процесс работы устройства...

Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначен­ные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой...

Общие условия выбора системы дренажа: Система дренажа выбирается в зависимости от характера защищаемого...





© cyberpedia.su 2017 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав

0.008 с.