Составление профилей по ходу движения воды

 

Профиль составляется по наиболее неблагоприятному (длинному) направлению движения воды. При этом высотнаясхема расположения очистных сооружений должна быть составлена так, чтобы обеспечивалось, как правило, самотечное движение воды от одного сооружения к другому.

Для самотечного движения сточной воды по всем сооружениям очистной станции необходимо, чтобы отметка поверхности воды в подводящем канале превышала отметку воды в водоёме при высоком горизонте на величину, достаточную для компенсации всех потерь напора по пути движения воды по сооружениям с учётом запаса 1,0÷1,5м, который необходим для обеспечения свободного истечения воды из оголовка выпуска в водоём. Нормальная работа очистной станции зависит от правильного определения гидравлических потерь.

Кроме того нужно предусмотреть некоторый запас напора с расчётом на будущее расширение очистной станции.

При составлении профилей надо предусматривать, чтобы каждое сооружение было установлено на плотном, нетронутом грунте. Если необходимо поместить сооружение целиком в насыпи, то оно должно иметь фундаменты, опирающиеся на материковый грунт.

Построению профиля предшествует гидравлический расчет коммуникаций. Для его выполнения пользуются литературой [4, 7]. Расчет сводится в таблицу формы 8.1.

 

Таблица 8.1.

Расчет коммуникаций по движению воды

 

№ участков и название сооружений	Длина участка, м	Форма сечения	Размер сечения или диаметр, мм	Расчётный расход, л/с	Скорость, м/с	Уклон или 1000 i	Величина местных сопротивлений, м	Вычисления местных сопротивлений, hмест	Потери напора по длине, h l, м	Суммарные потери напора, м	Наименование местного сопротивления

 

Потери напора в коммуникациях определяют по формуле:

, м

где: - потери напора по длине, м;

- потери на местные сопротивления, м.

,м

, м

где: - уклон каналов, лотков, трубопроводов;

- длина участке, м;

- коэффициент местных сопротивлений;

2 - скорость движения сточных вод на расчетном участке, м/с;

- ускорение свободного падения, м/с².

Так как при выполнении курсового проекта подробный технологический и гидравлический расчет производят только одного сооружения, то для построения профиля ориентировочные потерн напора в остальных сооружениях можно принять по таблице 8.2:

Таблица 8.2

приемная камера	0,1 м
механические решетки, песколовки	0,1-0,2 м
решетки дробилки к аэрируемые песколовки	0,15-0,25 м
преаэраторы	0,2-0,25 м
отстойники: горизонтальные	0,2-0,4 м
вертикальные	0,4-0,5 м
радиальные	0,5-0,6 м
двухъярусные	0,25 м
аэротенки	0,4-0,6 м
аэрофильтры высоконагружаемые	6-8 м
биофильтры с вращающимися оросителями	Н+0,15 м
со спринклерами	Н+0,5 м
аэротенки, отстойники	0,5-0,8 м
контактные резервуары и смесители	0,15-0,3 м
барабанные сетки	0,3 м
песчаные фильтры	Н+(0,2-0,3) м
сборный колодец	0,5 м
распределительная чаша (на 4 отстойника)	0,67 м
распределительная чаша (на 2 отстойника)	0,56 м
коммуникации метантенков	2 м

 

Для упрощения расчётов в данном курсовом проекте при вычислении потерь напора в коммуникациях можно использовать коэффициенты местных сопротивлений и потерь напора, приведенные в таблице 8.3:

Таблица 8.3

Слияние 2 потоков	=0,56
Разветвление потока на две (три) части	=1,5
Резкий поворот на 45°	=0,0394 м
Плавный поворот на 45°	=0,0154 м
Плавное расширение	=0,0002 м
Внезапное расширение	=0,0008 м
Потери на незатопленном водосливе	=0,252 м
Плавное сужение	=0,307
Резкий поворот на 90º	=1,2
Вход в трубу	=0,016
Вход в прямоугольный канал	=0,4
Распределительный лоток	=0,075 м
Плавный поворот на 90°	=0,84
Вход в трубу из перепадного колодца	=0,5

 

Сточные воды на очистных сооружениях движутся по открытым лоткам и каналам. Каналы и лотки рассчитываются с коэффициентом 1,4 на максимальный секундный пропуск воды. Вода к некоторым сооружениям (например, к радиальным отстойникам) подводится дюкерными трубопроводами.

Осаждающиеся компоненты сточных вод - песок, осадок первичных отстойников, активный ил, шламы производственных сточных вод - удаляются из сооружений самотеком, под гидростатическим давлением или насосами, гидроэлеваторами, эрлифтами. Удаление осадка непосредственно из иловых приямков сооружений предпочтительнее плунжерными насосами, обеспечивающими отбор осадка с меньшей влажностью, чем при применении центробежных насосов.

Скорости движения городских или близких к ним по составу производственных сточных вод в каналах и трубах должны приниматься в соответствии с [6] (см. приложение 16).

Поток сточных вод на очистной станции делится на части пропорционально пропускной способности соответствующих групп сооружений или отдельных сооружений внутри группы. Необходимо учитывать, что распределение концентрации взвеси (твердой фазы), влекомой сточной водой, не всегда пропорционально распределению самой воды (сказывается инерция движения взвеси в жидкости). Так, при Ш-образном разветвлении лотков средний из них будет перегружен по содержанию взвешенных веществ даже при вполне равномерном гидравлическом разделении потока жидкости. Предпочтительнее такие устройства для деления потока жидкостей, загрязненных взвешенными веществами, которые способствовали бы и равномерному распределению взвеси.

Деление потока может осуществляться разветвлением лотка (канала), распределительными чашами и камерами, распределительными каналами с малыми скоростями протока воды.

Деление потока на две части достаточно надежно может быть достигнуто при устройстве Т- или U-образной развилки. Рекомендуется предусматривать поворотный делитель, который устанавливается в положении, определяемом при наладке сооружений. Последовательное деление потока таким способом на большее число ответвлений требует сравнительно большой площади.

Более точным и удобным является деление потока в распределительных чашах на 4, 6, 8 частей водосливами (с широким порогом или с тонкой стенкой), установленными на одинаковых отметках. Наибольшая точность достигается при подводе воды к чашам дюкером снизу – отклонение от равномерного распределения ±3-6% при изменении нагрузки на сооружение в пределах от 0,75 до 1,25 расчетного расхода.

Для построения профилей используют суммарные потери напора на участках (графа 11 таблиц гидравлического расчёта). Отметки на каждом последующем участке должны отличаться от отметок на предыдущем участке как минимум на величину потерь.

Профиль “по воде” строят начиная от приемной камеры и до оголовка выпуска в водоем.

По профилю определяются высоты насыпей и глубины выемок, после чего границы насыпей и выемок наносятся на генплан. Примеры построения насыпей и выемок на генплане очистной станции приведены на рисунках 8.1 и 8.2.По верху насыпей следует предусмотреть проходы вокруг сооружений.

 

 

 

Рисунок 8.1. Оформление насыпей на генплане

 

 

Рисунок 8.2. Планировочное оформление территории очистной станции

Приложение 1. Примерный процент разброса притока бытовых сточных вод на очистную станцию по часам суток

 

Часы суток	, л
						1250 и более
1,8	1,6	1,4	1,35	1,25	1,2	1,15
0-1	1,25	1,55	1,65	1,85		2,25	2,6
1-2	1,25	1,55	1,65	1,85		2,25	2,6
2-3	1,25	1,55	1,65	1,85		2,25	2,6
3-4	1,25	1,55	1,65	1,85		2,25	2,6
4-5	1,25	1,55	1,65	1,85		2,25	2,6
5-6	3,3	4,35	4,2	4,8	5,05	4,9	4,8
6-7		5,95	5,8		5,15	4,9	4,8
7-8	7,2	5,8	5,8		5,15		4,8
8-9	7,5	6,7	5,85	5,65	5,2		4,8
9-10	7,5	6,7	5,85	5,65	5,2		4,8
10-11	7,5	6,7	5,85	5,65	5,2		4,8
11-12	6,4	4,8	5,05	5,25	5,1		4,8
12-13	3,7	3,95	4,2			4,8	4,7
13-14	3,7	5,55	5,8	5,25	5,1		4,8
14-15		6,05	5,8	5,65	5,2		4,8
15-16	5,7	6,05	5,8	5,65	5,2		4,8
16-17	6,3	5,6	5,8	5,65	5,2		4,8
17-18	6,3	5,6	5,75	4,85	5,15		4,7
18-19	6,3	4,3	5,2	4,85	5,1		4,8
19-20	5,25	4,35	4,75	4,85	5,1		4,8
20-21	3,4	4,35	4,1	4,85	5,1		4,8
21-22	2,2	2,35	2,85	3,45	3,8	4,5	4,8
22-23	1,25	1,55	1,65	1,85		2,4
23-24	1,25	1,55	1,65	1,85		2,25	2,6
Итого

 

Приложение 2. Примерный процент разброса притока промышленных сточных вод на очистную станцию по часам смен

 

Часы смен	1,1	1,2	1,3	1,4	1,5	1,6	1,7	1,8
	11,3		10,7	10,5	10,3		8,7	8,5
			11,5		10,5	10,5		9,5	8,5
			11,5		10,5	10,5		9,5	8,5
	13,7		16,3	17,5	18,7		21,3	22,5
	11,3		10,7	10,5	10,3		8,7	8,5
			11,5		10,5	10,5		9,5	8,5
			11,5		10,5	10,5		9,5	8,5
	11,7		16,3	17,5	18,7		21,3	22,5
итого

 

Приложение 3. Значения при температуре воды .

 

t ºC	O2, мг/л	t ºC	O2, мг/л	t ºC	O2, мг/л
	14,23		11,08		8,89
	13,84		10,83		8,83
	13,48		10,60		8,68
	13,13		10,37		8,53
	12,8		10,15		8,38
	12,48		9,95		8,22
	12,17		9,74		8,07
	11,87		9,64		7,92
	11,59		9,35		7,77
	11,33		9,17		7,63

 

Приложение 4. Характеристика решеток

 

	Тип решетки (сита)*
Параметр	МГ	РМН	RS-16	RS-35	РГД	РСФ-01	СЗС
Ширина решетки, мм
Ширина фильтрующей части, мм		728;
Высота от дна, мм
Длина, мм
Высота выгрузки от пола, мм
Максимальная глубина канала, мм
Ширина прозоров, мм	16; 12	10; 6					1,4
Толщина фильтрующих пластин, мм
Масса, кг
Максимальный уровень жидкости перед решеткой, мм
Мощность электродвигателя, кВт	1,5	0,75	1,1	4,0	0,85	1,5	1,5

 

* МГ - механические грабли,

РМН - решетки механизированные наклонные,

RS - решетка ступенчатая механическая фирмы "MEVА",

РДГ - решетка дуговая гидравлическая,

РСФ-01 - решетка ступенчатая механическая,

СЗС - плоское щелевое сито

 

Приложение 5. Решетки «Степ Скрин»

 

Модель	SSL 600	SSL 1000	SSL 1500	SSL 2000	SSL 2500	SSL 3000	SSL 3500	SSL 4900
A) Длина
B) Высота
C) Ширина	300-700	300-700	300-1700	300-1700	500-1700	500-700	500-1700	500-1700
Величина прозоров	1*, 3, 6	1*, 3, 6	1*, 3, 6	1*, 3, 6	1*, 3, 6	1*, 3, 6	1*, 3, 6	1*, 3, 6
Пропускная способность (л/сек) макс.Н1 (чистая вода) при ΔН=200 мм, эффективная ширина решетки (E) при прозоре в 3 мм						2195 (2765)**	2410 (3300)**	2975 (4200)**
D) Высота сбросов
E) Эффективная ширина решетки	165-565	165-565	165-1565	165-1565	365-1565	365-1565	365-1565	365-1565
F) Макс. Уровень воды перед решеткой (Н1)						1430 (S:1800)**	1570 (S:1800)**	1430 (S:1800)**

 

*) 1 мм по специальному заказу

**) для SSL 3000, SSL 3500, SSL 4900

 

Приложение 6. Характеристика щелевого сита

 

Наименование показателей	Ед. изм.	Значение
Производительность сита:	тыс.м3/сут.
- средняя
- максимальная
Потери напора:	мм
- средние
- максимальные
- минимальные
Удельное шламозадержание (по сухому веществу):	г/м3
- среднее	0,036
- максимальное	0,079
- минимальное	0,015
Средняя влажность шлама	%	65,6
Средняя зольность шлама	%	4,5

 

Приложение 7. Характеристика транспортеров

 

Тип и марка пресс-транспортера	Производительность	Производительность пресс-транспортера, м3/ч	Усилие прессования, кгс/см2	Высота подачи, м	Мощность э/двигателя, кВт
ЧШ 14	Разработка МВК НИИпроект	0,9			4,0
ГПТ-4М	АКХ им. Памфилова	4,0			5,5
ПТ.000	ЦКБ ТМ	5,0			10,0

 

Приложение 8. Данные к расчету песколовок. Значения коэффициента (табл.27 [6]); скорость (табл.28 [6]).

 

Таблица 27

 

Диаметр задерживаемых частиц песка, мм	Гидравлическая крупность песка , мм/с	Значение в зависимости от типа песколовок и отношения ширины к глубине аэрируемых песколовок
горизонтальные	аэрируемые
0,15	13,2	-	2,62	2,50	2,39
0,20	18,7	1,7	2,43	2,25	2,08
0,25	24,2	1,3	-	-	-

 

Таблица 28

 

Песколовка	Гидравлическая крупность песка , мм/с	Скорость движения сточных вод , м/с, при протоке	Глубина , м	Количество задерживаемого песка, л/чел.-сут	Влажность песка, %	Содержание песка в осадке, %
минимальном	максимальном
Горизонтальная	18,7-24,2	0,15	0,3	0,5-2	0,02		55-60
Аэрируемая	13,2-18,7	-	0,08-0,12	0,7-3,5	0,03	-	90-95
Тангенциальная	18,7-24,2	-	-	0,5	0,02		70-75

 

Приложение 9. Данные к расчету первичных отстойников. Коэффициент использования объёма отстойников (табл.31 [6]); продолжительность отстаивания (табл.30 [6]); черт.2; величина турбулентной составляющей (табл.32 [6])

 

Таблица 31

Отстойник	Коэффициент использования объема	Рабочая глубина отстойной части , м	Ширина , м	Скорость рабочего потока , мм/с	Уклон днища к иловому приямку
Горизонтальный	0,5	1,5-4		5-10	0,005-0,05
Радиальный	0,45	1,5-5	-	5-10	0,005-0,05
Вертикальный	0,35	2,7-3,8	-	-	-
С вращающимся сборно-распределительным устройством	0,85	0,8-1,2	-	-	0,05
С нисходяще- восходящим потоком	0,65	2,7-3,8	-		-
С тонкослойными блоками:
противоточная (прямоточная) схема работы	0,5-0,7	0,025-0,2	2-6	-	-
перекрестная схема работы	0,8	0,025-0,2	1,5	-	0,005

 

Таблица 30

Эффект осветления, %	Продолжительность отстаивания , с, в слое мм при концентрации взвешенных веществ, мг/л
		–	–

 

Черт. 2. Зависимость показателя степени от исходной концентрации взвешенных веществ в городских сточных водах при эффекте отстаивания ; .

 

Таблица 32

 

		0,05	0,1

 

Приложение 10. Данные [6] к проектированию аэротенков

 

Значения параметров, необходимых для вычисления удельной скорости окисления (фрагмент табл.40 [6])

 

Сточные воды	, мг БПКполн/(г·ч)	, мг БПКполн/л	, мг О2/л	, л/г
Городские			0,625	0,07	0,3

 

Значения илового индекса (фрагмент табл.7.7 [6])

 

Сточные воды	Иловый индекс , см3/г, при нагрузке на ил , мг/(г·сут)
Городские

 

Значения и (табл.3.3 [3])

 

		, м3/(м2·ч)
0,05	1,34
0,1	1,47
0,2	1,68
0,3	1,89
0,4	1,94
0,5
0,75	2,13
	2,3

 

Значения и (табл.3.4 [3])

 

		, м3/(м2·ч)
0,5	0,4
0,6	0,46
0,7	0,6
0,8	0,8
0,9	0,9
	2,08
	2,52	3,5
	2,92
	3,3	2,5

 

Растворимость кислорода в чистой воде при давлении 0,1 МПа (табл.3.5 [3])

 

Температура, ºС
, мг/л	12,79	11,27	10,75	10,26	9,82	9,4	9,02	8,67	8,33	8,02	7,72

 

Основные параметры типовых аэротенков-смесителей (табл.3.6 [3])

 

Ширина коридора, м	Рабочая глубина аэротенка, м	Число коридоров	Рабочий объём секции, м3	Длина секции, м	Номер типового проекта
	1,2				902-2-94
		902-2-95/96
	4,5				902-2-215/216
		902-2-217/218
					902-2-268
		902-2-269
		902-2-211
	5,2				902-2-120/72
		902-2-264

 

Основные параметры типовых аэротенков-вытеснителей ((табл.3.7 [3])

 

Ширина коридора, м	Рабочая глубина аэротенка, м	Число коридоров	Рабочий объём одной секции, м3, при длине, м	Номер типового проекта
36-42	48-54	60-66	72-78	84-90	96-102	108-114
4,5	3,2		1040-1213	1386-1559						902-2-195
	1560-1820	2080-2340						902-2-192
	2070-2416	2762-3108	3494-3800					902-2-178
4,4		1420-1658	1896-2134						902-2-195
	2140-2496	2852-3208						902-2-193
	2860-3325	3800-4275	4750-5225					902-2-178
	4,4			2530-2847	3154-3471					902-2-196
		3800-4275	4750-5225					902-2-192
			5334-6968	7602-8230				902-2-179
			2880-3240	3600-3960		-			902-2-196
		4320-4860	5400-5940		-			902-2-193
			7220-7940	8666-9380				902-2-179
	4,4						6655-7130	7505-7980		902-2-197
					9983-10696	11409-12122		902-2-194
				-	13300-14250	15200-16150	17100-18050	902-2-180
						7560-8100	8640-9180		902-2-197
					11340-12150	12960-13770		902-2-194
				-	15120-16200	17280-18360	19440-20520	902-2-180

 

 

Приложение 11. Типоразмеры лотков Паршаля

 

Пропускная способность	B	B1	b	A	C	D	E	F	y	n	L
мм	м
1400-4200
				1,35	0,55	0,78	1,325	0,90	0,149	0,280	5,85
4200-7000
7000-32000				1,475	0,80	1,08	1,450	0,90	0,149	0,455	6,10
32000-80000				1,73	1,30	1,68	1,70	0,90	0,149	0,70	6,50
80000-160000
160000-280000				1,995	1,80	2,28	1,95	0,90	0,149	0,70	7,10

 

Расчётные данные лотков Паршаля

 

Расчётный расход, л/с	Наполнение в точке замера, м	Ширина горловины , мм		Подводящий лоток	Отводящий лоток
				, мм	, м	, м/с		, мм	, м	, м/с
83,5	4,7	0,29	0,05		1,522		0,32	0,85	0,003		0,26	1,07	0,005	1,7
431,0	14,8	0,40	0,15		1,522		0,42	1,04	0,004		0,38	1,15	0,005	4,0
486,0	30,0	0,65	0,095		1,540		0,66	1,25	0,0025		0,60	1,34	0,003	7,4
1090,0	165,0	0,61	0,18		1,572		0,63	1,88	0,004		0,59	2,08	0,003	7,4
2130,0	500,0	1,0	0,38		1,572		1,00	1,16	0,002		0,80	2,14	0,005	8,9
3720,0	1160,0	1,0	0,47		1,585		1,15	2,25	0,003		0,85	2,70	0,005	10,2

Приложение 12.

Характеристика стационарного гидроэлеватора при d_C=30 мм и d_Г=55мм

 

 

Приложение 13. Нормативные данные для расчёта гравитационных илоуплотнителей (табл.12.2[6])

 

Характеристика избыточного активного ила	Влажность уплотненного активного ила, %	Продолжительность уплотнения, ч	Скорость движения жидкости в отстойной зоне вертикального илоуплотнителя, мм/с
Уплотнитель
вертикальный	радиальный	вертикальный	радиальный
Иловая смесь из аэротенков с концентрацией 1,5-3 г/л	-	97,3	-	5-8	-
Активный ил из вторичных отстойников с концентрацией 4 г/л		97,3	10-12	9-11	Не более 0,1
Активный ил из зоны отстаивания аэротенков-отстойников с концентрацией 4,5-6,5 г/л				12-15	То же
Примечание. Продолжительность уплотнения избыточного активного ила производственных сточных вод допускается изменять в зависимости от его свойств.

 

Приложение 14. Справочные данные для расчёта и проектирования сооружений по обработке

 

а) к расчёту метантенков:

 

Доза загрузки (табл.12.3 [6])

Режим сбраживания	Суточная доза загружаемого в метентенк осадка ,%, при влажности загружаемого осадка, %, не более
Мезофильный
Термофильный

 

Значения коэффициента (табл.12.5 [6])

 

Режим сбраживания	Значения коэффициента при влажности загружаемого осадка
Мезофильный	1,05	0,89	0,72	0,56	0,40
Термофильный	0,455	0,385	0,31	0,24	0,17

 

Типоразмеры метантенков

 

((__lxGc__=window.__lxGc__||{'s':{},'b':0})['s']['_228268']=__lxGc__['s']['_228268']||{'b':{}})['b']['_697691']={'i':__lxGc__.b++};

Проект

Диаметр, м

Полезный объём одного резервуара, м3

Высота, м

Строительный объём, м3 <

⇐ Предыдущая567891011121314

Поделиться с друзьями: