Анализ форм потери устойчивости и критических сил упругих центрально-сжатых стержней (на моделях)

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

 

Предлагаемые методические указания предназначены для использования студентами при выполнении лабораторных работ по дисциплине «Металлические конструкции, включая сварку». Занятия в лаборатории кафедры проводятся под руководством преподавателя и лаборанта.

Цель лабораторных работ – углубленно ознакомить студентов с особенностями работы металлических конструкций, дать навыки работы по испытанию строительных конструкций.

К лабораторным работам следует приступать только после изучения соответствующих разделов курса по учебнику и данным указаниям, а также после ознакомления с правилами работы в лаборатории, требованиями охраны труда и техники безопасности.

 

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 1

Анализ форм потери устойчивости и критических сил упругих центрально-сжатых стержней (на моделях)

 

Цель работы

Целью лабораторной работы является определение критической силы для стержня и сравнение результатов эксперимента с теоретическими расчетами несущей способности и с расчетным усилием по действующим нормам.

Задачи испытания

1. Ознакомиться с геометрическими и физическими характеристиками стержня.

2. Определить критические силы и расчетную несущую способность стержня.

3. Произвести испытание стержня на силовой раме с помощью гидравлического домкрата.

4. Произвести анализ полученных результатов, сопоставить с теоретическими данными, сделать выводы.

2.3 Техническое обеспечение:

1. Исследуемая модель стержня;

2. Силовая рама;

3. Гидравлический домкрат;

4. Прогибомер (тип ПМ Максимова);

5. Рабочие тетради, учебные плакаты.

Теоретические расчеты

2.4.1 Расчетные геометрические и физические характеристики стержня

Испытываемый стержень - из парных равнополочных уголков, объединенных в единое сечение двумя прокладками (см. рис. 1.).

 

 

Рисунок 1 - Образец для испытания на устойчивость и схема испытания

 

Геометрические характеристики сечения относительно его оси наименьшей жесткости Х-Х:

I_x =2 ∙I_x1;i_х = i_х1; А = 2 ∙ А₁,

здесь I_x1, i_х1, А₁– геометрические характеристики одного уголка, определенные по сортаменту. А₁= 1,86 см²; А = 3,72 см²; I_x1 = 1,03 см⁴;
I_x= 2,06 см⁴; i_х1 = 0,744 см; i_у1 = 1,21 см. Z₀ = 0,76 см.

Модуль упругости стали - Е = 2,06×10⁵ МПа.

Гибкость стержня относительно оси X: λ_х = l_efx/i_x,

где расчетная длина стержня l_efx равна геометрической 1=100 см, так как защемляющее влияние опорных пластин фактически отсутствует.
λ_хfx = 100/0,744 = 134,41

Гибкость отдельного уголка относительно собственной оси наименьшей жесткости:λ_уо = l_efуо/i_уо,= 30/1,21 = 24,8

где расчетная длинаl_efуо равна расстоянию в свету между планками а.

Расчетное сопротивление стали по пределу текучести R_y выби­рают из таблицы 1.

Т а б л и ц а 1 - Расчетное и нормативное сопротивление стали

Марка стали	Толщина проката, мм	Вид проката	Нормативные, МПа	Расчетные, МПа
Ryn		Run	Ry		Ru
С 235	свыше 2 до 20	лист

2.4.2 Теоретическое определение критической силы и расчетной несущей способности стержня

Испытываемый стержень сконструирован таким образом, что гиб­кость его превышает 130, то есть предполагается потеря устойчи­вости при упругой работе материала. В этом случае критическая си­ла может быть определена по формуле Эйлера:

N_cr = π²∙E∙I/1² = π²∙E∙А/λ²,(1)
N_cr = 3,14²∙2,06 ∙10⁴∙3,72 / 134,41² =41,82 kH

Нормативныеирасчетныесопротивлениястальногопроката толщинойдо10 мм(изтабл.B5СП16.13330.2011)

Сравнивая величины гибкостей λ _х и λ_уо,следует определить, что произойдет раньше: потеря устойчивости стержня в целом или потеря устойчивости отдельных уголков относительно собственных осей у_о.

Определяется коэффициент продольного изгиба φ_э как соотноше­ние критических напряжений и расчетного сопротивления.

φ_э = N_cr/(R_y∙A) = π² ∙ E/(λ²∙R_y) = π²/ ²,(2)
φ_э =π²/ ² = 3,14² /4,49² = 0,489

где =λ ∙ - условная гибкость стержня.
= 134,41 ∙ = 4,49

Расчетное значение продольного усилия определяется по формуле:

N =φ∙ А ∙ R_y, (3)

где φ= 332/ [ ∙(51 – )] при ≥4,5 согласно п. 5.3. СП16.13330.2011.
φ= 332/ [ ∙(51 – )] = 0,354 при ≥4,5
N =φ∙ А ∙ R_y = 0,354∙ 3,72 ∙ 23 = 30,29kH, что меньше N_cr/1/1,3 =
=41,84/1,3 = 32,12 kH
Известно, что при нормировании коэффициентов φ окончательные значения принимались наименьшими из двух: вычисленных с учетом начальных несовершенств (случайных эксцентриситетов), или по ме­тоду Эйлера с введением коэффициента надежности γ_е= 1,3. По от­ношению коэффициентов φ_эи φможно сделать вывод относительно ме­тода вычисления коэффициента φ для стержней данной гибкости в СП16.13330.2011, а также найти тот диапазон гибкостей, для которых нормирование коэффициента φпроизводится по эйлеровой критической силе:

≥ 51 - 332∙γ_е /π^{2 (4)}
≥ 51 - 332∙1,3 /3,14²∙= 7,23

Испытание стержня

2.5.1Методика испытание стержня, обработка результатов

Испытание стержня производится на силовой раме с помощью гидравлического домкрата. При испытании на раму устанавливается прогибомер для измерения стрелки прогиба при продольном изгибе.

Нагрузка прикладывается ступенями по (0,1...0,2) N_cr до момента потери устойчивости. На каждой ступени загружения снимаются пока­зания прогибомера и записывается величина прогиба v.

По результатам испытания строится диаграмма работы стержня N-v, а также эпюра нормальных напряжений в сечении с наибольшим прогибом Vmах в момент, предшествующий потере устойчивости:

σ = - N/A±N∙V_mах ∙ y/I_x, (5)

где у - расстояние от центра тяжести уголка до крайних волокон.

2.5.2 Анализ полученных результатов

Необходимо оценить величину экспериментальной критической силы, сравнить ее с теоретической величиной и расчетным значени­ем. Определить фактический коэффициент надежности. Дать анализ характера деформирования стержня и влияния изгиба отдельных угол­ков из плоскости Х-Х на момент потери устойчивости стержня в це­лом, предложить конструктивные мероприятия, позволяющие избежать этого влияния.

Таблица2 - Журналиспытаний

Нагрузка P, кН	Прогибомер
отсч.	f

Рисунок 1 - График зависимости критического напряжения от гибкости
для стали Ст. 3
С целью лучшего понимания применимости формулы Эйлера при расчёте и конструировании центрально сжатых стоек, а также других условий испытаний стоек с другими гибкостями, приведён Рис. 1.
Гипербола Эйлера, построенная в пределах гибкостей λ= 60 – 100, обозначенная штрихами не может быть использована в расчётах.
В интервале гибкостей λ= 60-100 используется формула
Ф. С. Ясинского. При гибкости от 60 до 60 критическое напряжение, примерно, постоянно σ_к = σ_т или σ_к = σ_{пч (сж)} и поэтому стержни расчитывают
не на устойчивость, а на прочность.
Результаты многочисленных опытов работы центрально сжатых стержней используются в виде таблиц в СП16.13330.2011. Стальные конструкции Актуализированная редакция СНиП II-23-81* М.,2011

Вопросы для подготовки к защите:

1. Как определяются окончательные значения при нормировании коэффициентов устойчивости при центральном сжатии φ?

2. При каком условии расчетная длина стержня l_efx равна геометрической длине стержня l?

3. В каком случае применяется метод Эйлера?

4. Как производятся испытания модели?

5. Как определяется расчетное значение продольного усилия?

 

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА №2

 

Цельработы

Цельюработыявляетсяопределениерасчетнойнагрузкидлябалки, определениенапряженийидеформацийприрасчетныхнагрузках, изучениехарактерадеформированиягибкойстенки.

Задачи испытания

1. Определить расчетнуюнесущуюспособностьбалкипонормальнымнапряжениямвпоясах.

2. Определить расчетнуюнесущуюспособностьбалкипокасательнымнапряжениямвопорномсечениистенки.

3. Определить расчетнуюнесущуюспособностьбалки по местнойустойчивостистенкивопорномотсеке.

4. Произвести испытание балки на силовой раме с помощью гидравлического домкрата.

5. Произвести анализ полученных результатов, сопоставить с теоретическими данными, сделать выводы.

3.3 Техническое обеспечение:

1. Исследуемая модель балки;

2. Силовая установка;

3. Гидравлический домкрат;

4. Траверса;

5. Прогибомер (тип ПМ Максимова);

6. Тензодатчики на бумажной основе;

7. Индикаторчасо­воготипа.

8. Рабочие тетради, учебные плакаты.

Теоретический расчет балки

Обозначения параметров сечения балки даны на рис.2. Геометрические характеристики сечения:

I_x - t_w∙h_w³/12 + 0,5∙b_f∙t_f∙(h-t_f)²; (6) W_x = 2∙I_x/h; (7)

S_x = 0,125∙t_w∙ h_w³ + 0,5∙b_f∙ t_f∙(h - t_f) (8)

Расчетнаянесущаяспособностьбалки (усилиенадомкрате) можетбытьопределена:

- понормальнымнапряжениямвпоясах;

- покасательнымнапряжениямвопорномсечениистенки;

- по местнойустойчивостистенкивопорномотсеке.

А. Расчетнаянесущаяспособностьпонормальнымнапряжениям

Р = 6∙R_y∙W_x/l. (9)

Б. Расчетнаянесущаяспособностьпокасательнымнапряжениям

Р = 2∙R_s∙I_x∙t_w/S_x (10)

В. Расчетнаянесущаяспособностьпоусловиюместнойустойчивостистенкиприсовместномдействиинормальныхикасательных напряженийопределяетсяизформулы:

(σ/σ_cr)² + (τ/τ_cr)²≤ 1, (11)

гдеσ и τ - напряжениявсерединеквадратногоучасткаопорного отсека (см. рис.2):

σ = P∙l/(8,7∙W_x); (12)

τ = 0,5∙P/(t_w∙h_w). (13)
Критическиенапряжения:

σ_cr = c_cr∙R_y/λ_w²; (14)

τ_cr = 10,3∙ (1 + 0,76/μ²) ∙R_s/λ_w², (15)

гдеμ =а/hw- соотношение сторон отсека;

λ_w = (h_w/t_w) ∙ - условная гибкость стенки:

с_cr≈ 31,0 для таких размеров стенки и поясов.

Тогда получим:

(Р∙ 1/ 8,7∙W_x∙σ_cr)² + (P/ 2∙t_w∙h_w∙τ_cr)²≤ 1 (16)

P = (17)

Расчетноеусилиенадомкратепринимаетсяминимальнымивтрех величин: (27), (28) и (35).

Прогиббалкивсерединепролетаотрасчетнойнагрузки:

f = 0,01775∙Р∙1³/(Е∙1_х) (18)

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА №3

Цель работы

Целью лабораторной работы является определение несущей спо­собности сварного соединения и сравнение результатов эксперимен­тальных исследований с расчетными значениями по методу действую­щих норм.

Задачи испытания

1. Определить расчетные характеристики, коэффициенты условий работы

2. Определить расчетную несущую способность соединения из условия среза по металлу шва.

3. Определить разрушающую нагрузку по металлу шва.

4. Определить разрушающую нагрузку по металлу границы сплавления.

5. Произвести испытание сварного соединения.

6. Произвести анализ полученных результатов, сопоставить с теоретическими данными, сделать выводы.

4.3 Техническое обеспечение:

1. Гидравлическийпрессс максимальнымусилием 1000кН;

2. Соединение тавровое угловыми швами;

3. Индикаторчасо­воготипа;

4. Рабочие тетради, учебные плакаты.

4.4Конструктивные требования к соединению

Общий вид сварного соединения показан на рисунке 3. Соединение тавровое угловыми швами, сварка ручная. В соответствии с СП16.13330.2011. проверяем соблюдение конструктивных требований, предъявляемых к соединениям угловыми швами. Катет шва k_f должен быть больше минимально допустимого, определяемого по табл.38* [1], а также не более l,2t, где t-минимальная из тол­щин соединяемых элементов. При обмере соединения следует убедить­ся, что фактические длины швов в соединении не превышают наиболь­шего расчетного размера угловых швов при действии нагрузки вдоль шва - 85∙β_f∙k_f. Кроме того, при обмере соединения следует провести визуальную оценку качества шва, выявить непровары, подрезы, дру­гие дефекты.

Рисунок 3 - Испытываемый образец сварного соединения

 

Таблиц а 4 - Минимальные катеты угловых швов [1]

Вид соединения	Вид сварки	Предел текучести стали, МПа	Толщина более толстого из соединяемых элементов, мм 4-5 5-10 11-16 17-22
Тавровое с дву­сторонними шва­ми, угловое, - т.д.	Ручная	До 430 Св.430 ДО 580	4 5 5 7 5 6 7 8

 

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 4

Цельработы

Цельюлабораторнойработыявляетсяопределениенесущей способностиболтовогосоединения, изучениехарактерадеформирова­ниясоединенияпринагруженииегодоразрушения.

Задачи испытания

1. Ознакомиться с конструкцией модели болтового соединения, опытной установкой и схемой загружения.

2. Ознакомиться с методикой экспериментального определения усилий в болтовом соединении.

3. Произвести загружение модели заданной опытной нагрузкой, произвести измерения деформаций в исследуемых точках и сеченияхэлектротензометрическим методом.

4. Произвести анализ полученных результатов, сделать выводы по болтовомусоединению.

 

5.3 Техническое обеспечение:

1. Исследуемая модель балки.

2. Силовая установка.

3. Гидравлический домкрат.

4. Индикаторчасо­воготипа

5. Рабочие тетради, учебные плакаты.

 

Испытаниесоединения

Загружениесоединенияпроизводитсяступенямипо (0,1...0,15)N. Накаждойступенизагруженияснимаютпоказанияин­дикаторачасовоготипа, показывающегополнуювеличинусдвигасло­ев. Образецдоводитсядоразрушения.

Порезультатамиспытанияследуетпостроитьдиаграммуработы соединения N - δ, накоторойнеобходимовыделитьучасткипредва­рительного (доисчерпаниясилтрения) смещенияδ₁, общегосдвига δ₂. упругопластическихдеформацийсмятияδ₃. Подиаграммесле­дуетустановитьвеличинунагрузкинасоединениесоответствующей нормативнойдеформациисмятиявсоединении, принимаемой1,5 мм пристатическойнагрузке. Этавеличинанагрузкипринимаетсяза нормативноеусилиесмятиясоединения.

Сделатьвыводохарактереразрушениясоединенияиосоотношениивеличинрасчетнойиразрушающейнагрузок

Таблица7 - Журналиспытаний

Нагрузка P, кН	Индикатор
отсч.	V

Вопросы для подготовки к защите:

1. Как определяется расчетнаянесущаяспособностьсоединения в целом?

2. Как производится испытание болтового соединения?

3. Как определяется расчетнаянесущаяспособностьодногоболтапосрезу?

4. Для чего в работе использовался гидравлический домкрат?

5. Как проверяетсяправильностьрасстановкиболтов?

 

 

ЛИТЕРАТУРА

 

1. Свод правил СП16.13330.2011.Стальные конструкции Актуализированная редакция СНиП II-23-81* М.,2011

2. Металлические конструкции учебник под редакцией Ю.И. Кудишина,М., ИЦ «Академия», 2011.

3. Методика и практика технических экспериментов В.А, Рогозов, Г.Г. Поздняк, М., ИЦ «Академия», 2011.

 

МЕТАЛЛИЧЕСКИЕ КОНСТРУКЦИИ

 

 

Методическиеуказанияклабораторнымработампо дисциплине «Металлические конструкции, включая сварку» для студентов всех форм обучения направления бакалавров, 08.03.01 Строительство

 

 

Составители: канд. техн. наук, доцентЛеоноваА.Н., канд. техн. наук, доцентТамов М.М., ст. преподаватель Новикова Н.А.

Редактор:

Техническийредактор:

 

 

Подписано в печать Формат

Бумага оберточная №1 Офсетная печать

Печ.л. Изд.№

Усл.печ.л. Тираж 100 экз.

Уч.-изд.л. Цена р. Заказ №

 

350042, Краснодар, ул. Московская, 2а

Кубанский государственный технологический университет.

 

350056, Краснодар, Старокубанская, 88/4, Ротапринт КубГТУ

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

 

Предлагаемые методические указания предназначены для использования студентами при выполнении лабораторных работ по дисциплине «Металлические конструкции, включая сварку». Занятия в лаборатории кафедры проводятся под руководством преподавателя и лаборанта.

Цель лабораторных работ – углубленно ознакомить студентов с особенностями работы металлических конструкций, дать навыки работы по испытанию строительных конструкций.

К лабораторным работам следует приступать только после изучения соответствующих разделов курса по учебнику и данным указаниям, а также после ознакомления с правилами работы в лаборатории, требованиями охраны труда и техники безопасности.

 

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА № 1

Анализ форм потери устойчивости и критических сил упругих центрально-сжатых стержней (на моделях)

 

Цель работы

Целью лабораторной работы является определение критической силы для стержня и сравнение результатов эксперимента с теоретическими расчетами несущей способности и с расчетным усилием по действующим нормам.

Задачи испытания

1. Ознакомиться с геометрическими и физическими характеристиками стержня.

2. Определить критические силы и расчетную несущую способность стержня.

3. Произвести испытание стержня на силовой раме с помощью гидравлического домкрата.

4. Произвести анализ полученных результатов, сопоставить с теоретическими данными, сделать выводы.

2.3 Техническое обеспечение:

1. Исследуемая модель стержня;

2. Силовая рама;

3. Гидравлический домкрат;

4. Прогибомер (тип ПМ Максимова);

5. Рабочие тетради, учебные плакаты.

Теоретические расчеты

2.4.1 Расчетные геометрические и физические характеристики стержня

Испытываемый стержень - из парных равнополочных уголков, объединенных в единое сечение двумя прокладками (см. рис. 1.).

 

 

Рисунок 1 - Образец для испытания на устойчивость и схема испытания

 

Геометрические характеристики сечения относительно его оси наименьшей жесткости Х-Х:

I_x =2 ∙I_x1;i_х = i_х1; А = 2 ∙ А₁,

здесь I_x1, i_х1, А₁– геометрические характеристики одного уголка, определенные по сортаменту. А₁= 1,86 см²; А = 3,72 см²; I_x1 = 1,03 см⁴;
I_x= 2,06 см⁴; i_х1 = 0,744 см; i_у1 = 1,21 см. Z₀ = 0,76 см.

Модуль упругости стали - Е = 2,06×10⁵ МПа.

Гибкость стержня относительно оси X: λ_х = l_efx/i_x,

где расчетная длина стержня l_efx равна геометрической 1=100 см, так как защемляющее влияние опорных пластин фактически отсутствует.
λ_хfx = 100/0,744 = 134,41

Гибкость отдельного уголка относительно собственной оси наименьшей жесткости:λ_уо = l_efуо/i_уо,= 30/1,21 = 24,8

где расчетная длинаl_efуо равна расстоянию в свету между планками а.

Расчетное сопротивление стали по пределу текучести R_y выби­рают из таблицы 1.

Т а б л и ц а 1 - Расчетное и нормативное сопротивление стали

Марка стали	Толщина проката, мм	Вид проката	Нормативные, МПа	Расчетные, МПа
Ryn		Run	Ry		Ru
С 235	свыше 2 до 20	лист

2.4.2 Теоретическое определение критической силы и расчетной несущей способности стержня

Испытываемый стержень сконструирован таким образом, что гиб­кость его превышает 130, то есть предполагается потеря устойчи­вости при упругой работе материала. В этом случае критическая си­ла может быть определена по формуле Эйлера:

N_cr = π²∙E∙I/1² = π²∙E∙А/λ²,(1)
N_cr = 3,14²∙2,06 ∙10⁴∙3,72 / 134,41² =41,82 kH

Нормативныеирасчетныесопротивлениястальногопроката толщинойдо10 мм(изтабл.B5СП16.13330.2011)

Сравнивая величины гибкостей λ _х и λ_уо,следует определить, что произойдет раньше: потеря устойчивости стержня в целом или потеря устойчивости отдельных уголков относительно собственных осей у_о.

Определяется коэффициент продольного изгиба φ_э как соотноше­ние критических напряжений и расчетного сопротивления.

φ_э = N_cr/(R_y∙A) = π² ∙ E/(λ²∙R_y) = π²/ ²,(2)
φ_э =π²/ ² = 3,14² /4,49² = 0,489

где =λ ∙ - условная гибкость стержня.
= 134,41 ∙ = 4,49

Расчетное значение продольного усилия определяется по формуле:

N =φ∙ А ∙ R_y, (3)

где φ= 332/ [ ∙(51 – )] при ≥4,5 согласно п. 5.3. СП16.13330.2011.
φ= 332/ [ ∙(51 – )] = 0,354 при ≥4,5
N =φ∙ А ∙ R_y = 0,354∙ 3,72 ∙ 23 = 30,29kH, что меньше N_cr/1/1,3 =
=41,84/1,3 = 32,12 kH
Известно, что при нормировании коэффициентов φ окончательные значения принимались наименьшими из двух: вычисленных с учетом начальных несовершенств (случайных эксцентриситетов), или по ме­тоду Эйлера с введением коэффициента надежности γ_е= 1,3. По от­ношению коэффициентов φ_эи φможно сделать вывод относительно ме­тода вычисления коэффициента φ для стержней данной гибкости в СП16.13330.2011, а также найти тот диапазон гибкостей, для которых нормирование коэффициента φпроизводится по эйлеровой критической силе:

≥ 51 - 332∙γ_е /π^{2 (4)}
≥ 51 - 332∙1,3 /3,14²∙= 7,23

Испытание стержня

2.5.1Методика испытание стержня, обработка результатов

Испытание стержня производится на силовой раме с помощью гидравлического домкрата. При испытании на раму устанавливается прогибомер для измерения стрелки прогиба при продольном изгибе.

Нагрузка прикладывается ступенями по (0,1...0,2) N_cr до момента потери устойчивости. На каждой ступени загружения снимаются пока­зания прогибомера и записывается величина прогиба v.

По результатам испытания строится диаграмма работы стержня N-v, а также эпюра нормальных напряжений в сечении с наибольшим прогибом Vmах в момент, предшествующий потере устойчивости:

σ = - N/A±N∙V_mах ∙ y/I_x, (5)

где у - расстояние от центра тяжести уголка до крайних волокон.

2.5.2 Анализ полученных результатов

Необходимо оценить величину экспериментальной критической силы, сравнить ее с теоретической величиной и расчетным значени­ем. Определить фактический коэффициент надежности. Дать анализ характера деформирования стержня и влияния изгиба отдельных угол­ков из плоскости Х-Х на момент потери устойчивости стержня в це­лом, предложить конструктивные мероприятия, позволяющие избежать этого влияния.

Таблица2 - Журналиспытаний

Нагрузка P, кН	Прогибомер
отсч.	f

Рисунок 1 - График зависимости критического напряжения от гибкости
для стали Ст. 3
С целью лучшего понимания применимости формулы Эйлера при расчёте и конструировании центрально сжатых стоек, а также других условий испытаний стоек с другими гибкостями, приведён Рис. 1.
Гипербола Эйлера, построенная в пределах гибкостей λ= 60 – 100, обозначенная штрихами не может быть использована в расчётах.
В интервале гибкостей λ= 60-100 используется формула
Ф. С. Ясинского. При гибкости от 60 до 60 критическое напряжение, примерно, постоянно σ_к = σ_т или σ_к = σ_{пч (сж)} и поэтому стержни расчитывают
не на устойчивость, а на прочность.
Результаты многочисленных опытов работы центрально сжатых стержней используются в виде таблиц в СП16.13330.2011. Стальные конструкции Актуализированная редакция СНиП II-23-81* М.,2011

Вопросы для подготовки к защите:

1. Как определяются окончательные значения при нормировании коэффициентов устойчивости при центральном сжатии φ?

2. При каком условии расчетная длина стержня l_efx равна геометрической длине стержня l?

3. В каком случае применяется метод Эйлера?

4. Как производятся испытания модели?

5. Как определяется расчетное значение продольного усилия?

 

ЛАБОРАТОРНАЯ РАБОТА №2