Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰)...
Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций...
Топ:
Основы обеспечения единства измерений: Обеспечение единства измерений - деятельность метрологических служб, направленная на достижение...
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов...
Особенности труда и отдыха в условиях низких температур: К работам при низких температурах на открытом воздухе и в не отапливаемых помещениях допускаются лица не моложе 18 лет, прошедшие...
Интересное:
Лечение прогрессирующих форм рака: Одним из наиболее важных достижений экспериментальной химиотерапии опухолей, начатой в 60-х и реализованной в 70-х годах, является...
Аура как энергетическое поле: многослойную ауру человека можно представить себе подобным...
Уполаживание и террасирование склонов: Если глубина оврага более 5 м необходимо устройство берм. Варианты использования оврагов для градостроительных целей...
Дисциплины:
2017-07-01 | 645 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
ВВЕДЕНИЕ
Общая характеристика работы
Актуальность проблемы. В настоящее время на городских очистных канализационных сооружениях из первичных отстойников ил удаляется по трубопроводам за счет разницы давлений верхней отметки стоков и верхней отметки ила. Данный способ известен с прошлого столетия и фактически не работает из-за забивания трубопроводов и низкого давления (в пределах 1-3 м).
Известны работы Российских ученых по данной проблеме, которые так же не решают задачу эффективного удаления ила, в связи с чем большая часть накоплений первичных отстойников попадает во вторичные отстойники, (аэротенки) производить очистку которых во много раз сложнее технологического процесса очистки первичных отстойников в связи с укладкой, на дне которых, перфорированных трубопроводов для аэрации канализационных стоков. На поиск эффективного технологического процесса очистки первичных отстойников направлена настоящая научно-исследовательская диссертация.
Цель работы – разработка эффективных конструктивных и технологических схем и методов расчета технических устройств для удаления осадков первичных отстойников городских очистных сооружений.
Задачи исследований:
- изучить состояние известных систем удаления осадков
- на разработанной схеме определить место расположения устройства для очистки отстойников и предложить конструкцию насосной установки для очистки отстойников.
- разработать теоретические основы расчета насосной установки и системы отводных трубопроводов.
- экономически обосновать предложенный способ очистки первичных отстойников.
Основные положения выносимые на записку:
|
- технологический процесс очистки первичных отстойников
- теоретические основы расчета насосной установки
- экспериментальные зависимости полученные на основе литературных данных
Объекты исследования. В качестве основных объектов исследовались:
- первичные отстойники очистных сооружений Ростовского водоканала;
- насосная установка новой конструкции, комплектуется узлами осевого, центробежного и струйного насосов.
Достоверность исследований подтверждается хозяйственными договорами с Администрацией Ростовского водоканала и систем выполненных работ.
Апробация работы подтверждается тремя публикациями по теме диссертации.
Структура и объем работы. Диссертационная работа состоит из введения, 5 глав, общих выводов и приложений. Работа изложена на __ страницах машинописного текста и включает в себя __ рисунков, __ таблиц, __ приложений, список использованной литературы из __ наименований.
СОВРЕМЕННОЕ СОСТОЯНИЕ СПОСОБОВ ОЧИСТКИ ПЕРВИЧНЫХ ОТСТОЙНИКОВ ГОРОДСКИХ КАНАЛИЗАЦИОННЫХ ОЧИСТНЫХ СООРУЖЕНИЙ.
Схемы удаления осадков
В горизонтальных отстойниках (рисунок.1.1) выпадающий по длине отстойника осадок перемещается скребком 3 в расположенные на входе в сооружение осадочные бункеры 8, откуда под гидростатическим напором выгружается в самотечный трубопровод 6 с последующим его отводом на перекачивающую насосную станцию. Всплывающие нефтемасляные и жировые вещества собираются в конце сооружения в жиросборный лоток 4, из которого также самотеком отводятся на перекачку.
1 – подводящий лоток; 2 – выпускные отверстия; 3 – скребковая тележка; 4 – жиросборный лоток; 5 – водосборный водослив; 6 – трубопровод выпуска осадка и опорожнения; 7 – отстойная зона; 8 – осадочный бункер.
Рисунок 1.1 – Горизонтальный отстойник
В радиальных отстойниках (рисунок 1.2), взвешенные вещества, выпадающие в осадок из движущегося потока осветляемой воды, перемещаются в осадочный бункер 8 илоскребками 2, размещенными на вращающейся ферме. На этой же ферме расположено подвесное устройство, сгребающее всплывающие на поверхность вещества к жиросборнику 4, из которого они отводятся на перекачку. Осадок удаляется с помощью плунжерных и центробежных насосов.
|
В вертикальных отстойниках (рисунок 1.3), выпадающий осадок накапливается в иловой конусной части отстойника, из которой удаляется под гидростатическим напором 1,5-2,0 м через иловую трубу 7 в самотечную иловую сеть. Объем иловой части рассчитывается на двухсуточный объем образующегося осадка.
а) схема радиального отстойника; б) план компоновки радиальных отстойников; 1 – подводящий трубопровод; 2 – илоскребок; 3 – иловая труба; 4 – жиросборник; 5 – отводящий трубопровод; 6 – распределительная чаша; 7 – насосная станция; 8 – осадочный бункер.
Рисунок 1.2 – Радиальный отстойник
Осадок из первичных отстойников и уплотненный осадок из вто,,,ричных отстойников (активный ил) направляется в метантенки – герметичные резервуары, в которых под действием анаэробных микроорганизмов минерализуются органические вещества. Вместо матантенков применяется метод анаэробной стабилизации. Дальнейшее снижение влажности осадков может достигаться в аппаратах механического действия – на вакуум-фильтрах, фильтр-прессах, центрифугах.
1 – подача сточной жидкости; 2 – центральная труба; 3 – лоток для осветленной воды; 4 – отвод осветленной воды; 5 – лоток для всплывающих примесей; 6 – отвод всплывающих примесей; 7 – иловая труба; 8 – отражательный щит.
Рисунок 1.3 – Вертикальный отстойник
Из вышеизложенного видно, что:
► Удаление осадков на очистных сооружениях производится дорогостоящими способами.
► Неэффективное удаление осадков.
► Необходимо внедрение новых методов удаления осадков на основе гидромеханизированных способов.
РАСЧЕТ ЭЛЕМЕНТОВ НАСОСА
Исходные данные:
Расход жидкости м3/час м3/с
Мощность двигателя кВт
Частота вращения вала об/мин
Расчет проведен исходя из мощности электродвигателя.
– Находится теоретический напор, который может быть обеспечен данным эл. двигателем без учета потерь в насосе.
Мощность на валу насоса определяется по зависимости:
,
где кгс/м3 – удельный вес перекачиваемой жидкости; м3/с – подача (производительность насоса); – напор перекачиваемой жидкости м.ст; – полный КПД насоса, учитывающий гидравлические, механические и объемные потери.
|
(м.ст.)
Расчет мощности потребляемой на резание не проводится и в виду отсутствия экспериментальных данных принимается для оценочного расчета 10-15 % от мощности двигателя, что соответствует м.ст.
Рабочим колесом шнекового насоса служит шнек – осевая лопаточная решетка, состоящая из небольшого числа лопаток. Поверхность лопатки шнека представляет собой винтовую поверхность и описывается уравнением:
.
На входе в шнек отсутствует подкрутка потока, поэтому окружная составляющая скорости . Следовательно основное уравнение для шнека – уравнение Эйлера, примет вид:
(м.)
Лопатки у шнека выполнены по винтовой поверхности непрфилированными и поэтому постоянства теоретического напора по высоте лопаток не наблюдается. Теоретический напор для элементарной струйки жидкости:
(м.)
У шнека имеется такой расчетный диаметр , при движении вдоль которого элементарная струйка создает напор , равный осредненному теоретическому напору, т.е.
(м.)
Экспериментальные исследования показали, что у автономного шнека
– расчетный диаметр.
Для шнека с параметрами
мм – наружный диаметр шнека;
Мощность рабочего колеса затрачивается на закрутку потока. Ножи рабочего колеса увлекают за собой поток, таким образом, окружная составляющая абсолютной скорости потока на выходе из рабочего колеса стремится к U – окружной скорости самого колеса. Предварительная закрутка отсутствует, т.е. С 1 U = 0 и С 2 U = U, тогда формула теоретической мощности для элементарной струйки:
преобразуется в
где , соответственно осредненный теоретический напор
, где
В первом приближении принимается ДР = ДСР на выходе из рабочего колеса ДР = 200 мм, тогда UР = 10,47 м/с, а LСТ.Р = 11,2 м.ст.
LСТ.Р = 11,2 м.ст. – это теоретическая работа, сообщенная потоку, но самим рабочим колесом, с учетом КПД потребляется LСТ.Р = L / η 0, где η 0 = 0,5…0,6 – КПД размельчителя, т.е. потребляемая ступенью энергия равна L / η 0 = 11,2/0,5…0,6 = 22,4…18,67 м.
Таким образом, рассмотренный вариант предварительного размельчителя не обеспечивает работоспособность заборного устройства и не поддается регулировке, так как геометрия ножей-лопаток диктуется конструктивно-прочностными факторами. Поэтому предлагается перейти к другому варианту.
|
Теоретическая работа ступени принимается равной LСТ = 6,3 м., исходя из мощности двигателя, находятся геометрические параметры лопаток. Лопатки не профилированные, поэтому принимаются угол установки лопаток равным углу выхода потока из ступени. Из треугольника скоростей находим
,
где угол выхода
(м/с) – осевая составляющая абсолютной скорости потока на выходе из ступени;
F 2 (м2) – площадь на выходе из ступени;
Uр 2 (м/с) – окружная скорость рабочего колеса на расчетном диаметре;
С 2 UP (м/с) – окружная составляющая абсолютной скорости на выходе, т.к. предварительная закрутка отсутствует С 1 U = 0, то
LСТ = Uр 2 С 2 UP /g, отсюда С 2 UP = LСТ ּ g / Uр 2
Uр 2 = , ДР 2 = ДСР 2 = 210 мм, ДН 2 = 320 мм, dВТ 2 = 104 мм,
Подставляя полученные величины, получаем Uр 2 = 11 м/с.
С 2 UP = 6,3 ּ9,8/11 = 5,61 м/с
м/с
=0,145, 8,20
Проверяется угол атаки, для этого найдется угол входа потока:
,
где осевая составляющая абсолютной скорости потока на входе в ступень:
(м2) – площадь на входе в ступень
Uр 1 = , ДР 1 = ДСР 1 = 230 мм, ДН 1 = 360 мм, dВТ 1 = 100 мм.
Подставляются величины: м/с
Uр 1 = м/с, , .
Таким образом, угол атаки что вполне удовлетворительно.
Мощность двигателя расходуется на процесс резания, работу шнека, осевого компрессора и разбалтывателя (центростремительного компрессора).
Таким образом:
где механические потери;
м.ст. – работа на резание;
теоретический напор шнека;
КПД шнека;
м.ст. – работа ступени осевого колеса;
КПД осевого колеса;
работа, приходящаяся на долю разбалтывателя;
КПД разбалтывателя.
Из данного уравнения получаем работу, приходящуюся на долю разбалтывателя:
= м.ст.
Оценивается напор, создаваемый напорным устройством:
м. – без
учета гидравлических потерь по тракту.
С учетом потерь по тракту м. перекачиваемой жидкости.
Рама, вал привода шнека
Исходные данные:
высота рамы L = 3000 мм;
распределенная нагрузка q = 467 кг/м;
угол ;
угол
1) Распределенную нагрузку q к сосредоточенной силе F составит:
кгс;
кгс;
кгс;
кгс.
2) Составляется уравнение моментов вокруг шарнира А, где:
, где тогда
50,81
кгс
В состоянии равновесия кгс, тогда в рабочем состоянии Рл увеличивается на 10 %
кгс.
3) Проводится прочностной расчет рамы, для этого строится эпюра сил и моментов
Реакция кгс, что соответствует истине, т.к.
q ּ3 ; 618 .
Эпюра поперечных сил определится:
,
х = 0; Q = 311 кг;
х = 3; Q = 311-206ּ3 = -307 кг,
для эпюры моментов:
х = 1,5 м; кгм
х = 0; ,
тогда в данной плоскости эпюры будут иметь вид:
|
Балка также имеет момент, действующий в другой плоскости
кгּсм
Также действует крутящий момент
кгּсм.
Предположим поперечное сечение балки (труба 168 х 6), где момент сопротивления изгибу определится по зависимости:
см3,
где С = d 1 /d
Момент сопротивления кручению равен
см3 .
Площадь поперечного сечения определится:
см2.
Критическое напряжение при устойчивости равно:
где ,
- табличное;
l = 300 мм – высота рамы;
минимальный момент инерции.
см4
Тогда
.
кг/см2
т.к. , то выбирается значение кг/см2, тогда
кг/см2,
где п – коэффициент запаса.
Находится напряжение в балке от моментов и сил.
кг/см2
кг/см2
кг/см2
кг/см2
Суммарное напряжение в балке определится:
кг/см2
кг/см2,
так как то условие устойчивости также соблюдено.
Реакция R/, возникающая от момента М// равна:
кг
Максимальная суммарная сила, действующая по вертикальной оси, будет равна:
кг
Площадь среза определится:
см2
тогда:
кг/см2
см2
тогда:
кг/см2
В другой плоскости имеется крутящий момент Мкр = 9520 кгּсм. Находится реакция R//, возникающая от момента Мкр
кг
тогда кг/см2
кг/см2,
где см2
Суммарные напряжения будут имеют величину:
кг/см2
кг/см2,
кг/см2
кг/см2.
При мощности двигателя N = 16 кВт; количестве оборотов п = 1000 об/мин; допускаемые напряжения кручения
кг/см2
Находится крутящий момент на валу двигателя:
кгּсм
Момент сопротивления вала будет равен
W =
тогда напряжение кручения равно
см3
тогда 0,1 d 3 = 2,597
см
В случае, когда переменная нагрузка значительная и малые изгибающие моменты, тогда кг/см2
см2
см
Следовательно, минимальный диаметр вала должен быть не менее 35 мм.
Осадка установки
Исходные данные:
максимальный вес установки Fу = 6250 кг
грузоподъемность основного понтона кг
1) Находится грузоподъемность дополнительных понтонов
Fу - кг
2) Находится кренящий момент, действующий на понтон из-за неравномерности действующих масс
рисунок
а) Рно = 1250 кг – основной насос – мотор – задвижка
б) Рнg = 343 кг – дополнительный насос – мотор – задвижка
в) кг – задвижка Ду = 200 мм
г) кг – задвижка Ду = 80 мм
д) кг – электрооборудование
е) кг – редуктор лебедки.
3) Составим уравнение моментов, действующих на понтон.
= кгּсм.
4) Находится необходимая сила, уравновешивания крутящего момента
кг
Следовательно, правый понтон должен быть на 436000 см3 больше левого и с учетом грузоподъемности основного понтона получим:
Объем правого понтона Vпр = 1873000 см3
Объем левого понтона Vлев = 1437000 см3
5) Определяются геометрические размеры дополнительных понтонов при их длине L = 3500 мм, ширине В = 1000 мм.
Тогда
см
см
Следовательно, высота правого понтона принимается с учетом надводной части Нн = 200 мм – Нпр = 700 мм, а левый понтон – Нлев = 610 мм.
Выводы по главе
1. По результатам расчета определены геометрические размеры струйного смесителя, площадь сечения насадка м2 радиус камеры смешения м, относительный внешний и внутренний радиус насадка соответственно 0,64 и 0,029, относительное расстояние между обрезом насадка и началом цилиндрической части камеры смешения .
2. Определен дефицит питательных веществ в смеси по фосфору и калию:
по фосфору 7,54 кг/га, общее количество – 2072 кг;
по калию 96,8 кг/га, общее количество – 26426 кг.
Расчет проводился по азоту, в связи с чем дефицита азота в питательных веществах не наблюдалось.
3. Определены подача и напор центробежного насоса м3/ч и м.
4. По проведенному расчету плавучей насосной станции перекачки навоза неразделенного на фракции определены основные размеры элементов основного оборудования – шнека, разбалтывателя, кулачковый муфты, понтона.
РАСЧЕТ СТРУЙНОГО АППАРАТА
Расчет струйного аппарата
Расчет струйного аппарата приводится по исходным данным (таблица 4.1).
Целью расчета является определение всех оптимальных геометрических и гидравлических параметров струйного аппарата используемого в качестве смесителя осажденного ила и канализационных стоков.
Таблица 4.1 – Исходные данные для расчета струйного аппарата
№ п/п | Наименование величины | Обозначение | Ед. измерения | Численное значение | Ссылка на источник |
Производительность по грунту | П | м3/ч | Тех. задание | ||
Напор | НП | м | Тех. задание | ||
Относительная плотность рабочей воды при нагнетании в струйный аппарат | б/р | 1,0 | – |
Продолжение таблицы 4.1
Плотность пульпы в напорном трубопроводе | б/р | 1,25 | Тех. задание | |||
Гидравлические сопротивления: | ||||||
Определены на основе проведенных авторских исследований и вышеприведенных зависимостей | -сопла | z0 | б/р | 0,16-0,18 | [28] | |
-диффузора | zд | б/р | 0,18-0,20 | [26] | ||
-входа | zвх | б/р | 0,30-0,35 | [26] | ||
Глубина разработки | Н3 | м | 6,0 | Тех. задание | ||
Заглубление сопла | Н1 | м | 0,5 | Расчетная схема | ||
Превышение смесителя над дном | Н2 | м | 1,0 | --//-- | ||
Упругость водяного пара | м | 0,24 | [41] | |||
Коэффициент транспортабельности | Y | б/р | [113] | |||
Плотность грунта в естественном сложении | б/р | 1,66 | Лабараторный анализ | |||
Вязкость воды при t=150С | n | м2/с | 1,14/10-6 | [44] | ||
Плотность скелета грунта | rТ | б/р | 2,66 | Лабараторный анализ | ||
Длина нагнетательного пульпопровода: | ||||||
- в пределах снаряда | Lсм | м | Тех. задание | |||
- пульпопровод за пределами снаряда | Ll | м |
Продолжение таблицы 4.1
Длина всасывающего пульпопровода | Lвс.П | м | Тех. задание | ||
Скорость рабочей воды в напорном трубопроводе | Vр | м/с | 2,5 | [44] | |
Скорость рабочей воды во всасывающем трубопроводе насоса нагнетателя | Vвс | м/с | 1,0 | [44] | |
Длина всасывающего трубопровода насоса нагнетателя | Lвс.в | м | |||
Частота вращения привода размельчителя при напоре насоса нагнетателя 100 м и подаче 120 м3/ч | nр | с-1 | 5,442 | [28] |
Расчет геометрических размеров и гидравлических параметров струйного аппарата для проектирования и изготовления приведен в таблице.4.2.
Выводы по главе
1. Определенные теоретические параметры землесоса и струйного аппарата для индивидуальной эксплуатации в зависимости от производительности по грунту, потребляемой мощности, диаметрам колес центробежного землесоса Dр.к, и частоты вращения приводного двигателя nр.к, а также геометрические гидравлические параметры струйного аппарата, позволяют провести проектирование и назначить интервалы варьирования исследуемых рассчитанных теоретически факторов для проведения натурных экспериментальных исследований для диаметров рабочих колес 500, 600, 700 мм.
Таблица 2.4 – Геометрические размеры и гидравлические параметры струйного аппарата
№ п/п | Наименование параметров | Формула или обозначение | Численное значение | Ссылка, (примечания) |
Плотность пульпы на входе в аппарат, т/м3 | 1,66 | Зависимость получена по принятым величинам r2 и r0 (п. 3,4 табл. 2.3) | ||
Коэффициент смешения в струйном аппарате | 1,85 | Зависимость выведена по экспериментальным данным автора [27] | ||
Коэффициент потерь на вход | 1,62 | Определен по рекомендациям ВНИИГа [113] | ||
Геометрическая характеристика | 6,5 | Относительная величина площади поперечного сечения смесителя к площади поперечного сопла [84] |
Продолжение таблицы 2.4
Относительный напор струйного аппарата в напорном пульпопроводе | 0,15 | Определен по экспериментальным данным Фридмана [122] | ||
Консистенция пульпы в нагнетательном пульпопроводе | 0,15 | Консистенция смешанного с водой потока в нагнетательном трубопроводе (пульпе) [105] | ||
Объемная консистенция во всасывающем трубопроводе | 0,50 | Консистенция разбавленного водой грунта на входе в аппарат [113] | ||
Суммарный расход в нагнетательном пульпопроводе, м3/с (м3/ч) | 0,18 (670) | Расход смешанного с водой грунта | ||
Объемный подсасываемый расход, м3/с (м3/ч) | 0,055 (200) | расход на входе в струйный аппарат |
Продолжение таблицы 2.4
Расход рабочей воды насосом нагнетателем, м3/с (м3/ч) | 0,044 (160,5) | [103] | ||
Диаметр нагнетательного пульпопровода | Диаметр напорного трубопровода принят согласно тех. задания 300 мм | |||
Средняя скорость в пульпопроводе, м/с | 2,5 | Расчетная при минимальных потерях [44] | ||
Диаметр всасывающего пульпопровода определяется по величине подсасываемого расхода Q1, мм | Принимается 200 | [44] | ||
Диаметр рабочего напорного трубопровода, мм | Принимается 150 Трубопровод подачи чистой воды | Трубопровод подачи воды к струйному аппарату от центробежного водяного насоса |
Продолжение таблицы 2.4
Потери напора в нагнетательном пульпопроводе при расходе 670 м3/ч | Рассчитаны в п. 5,7 таблицы 2.3 и составляют для колеса Æ600 мм при подаче 548 м3/ч 12,4 м. | Потери в пульпопроводе вне корпуса снаряда | Данный расход 548 м3/ч сопоставим с расходом колеса Æ600 мм 670 м3/ч | |
Потери напора во всасывающем пульпопроводе струйного аппарата, м | 1,66 | |||
Приведенный напор рабочего насоса, м | 19,8 | Напор насоса нагнетателя воды для струйного аппарата |
Продолжение таблицы 2.4
Скорость потока в сопле, м/с | 26,69 | |||
Скорость выхода потока из сопла может быть и выше в связи с подачей расхода на турбину. Определяется опытным путем. | ||||
Критический коэффициент эжекции | 8,8 | Критический коэффициент получен меньше расчетного, что удовлетворяют предположения о возможном наличии кавитации [59] | ||
Скорость вращения турбины Vтурб | Определена опытным путем (см. п.19 табл. 2.3) | (см. п.19 табл. 2.3) | ||
Диаметр напорного трубопровода подачи воды, мм | 0,15 | Применяется 150 мм | ||
Эффективность грунтозабора, м4/кВт.час | 19,8 | Данный показатель рассчитан по Х.Ш. Мустафину [62] |
Продолжение таблицы 2.4
Геометрические размеры и гидравлические параметры исследованного струйного аппарата | ||||
Площадь выходного кольца сопла, м2 | 0,0017 | [60] | ||
Радиус камеры смешения, м | 85 мм | Принимается 100 мм | ||
Внешний радиус насадки, мм | Принимается 60 мм | |||
Внутренний радиус насадки, мм | 59,5 | Принимается 60 мм | ||
Подача воды на гидрорыхлитель (2 отверстия Æ12 мм) | Vp – скорость выхода из сопла рыхлителя | 4,8 л/с 35,43 м/с | Принимается 5,0 | |
Длина и диаметры диффузора вычисляются по известным формулам гидравлики | Dу = 520 мм | Диаметр выходного отверстия диффузора принимается 500 мм, длина 1000 мм | ||
Lу = 1080 мм |
Продолжение таблицы 2.4
Скорость выхода потока на турбину, м/с | Приравнивается к скорости выхода потока на рыхлитель 35,43 м/с | [27] | ||
Подача рабочей воды на турбину при диаметре трубопровода 40 мм, м3/с | 0,011 | Принимается 10 л/с | ||
Мощность привода турбины, кВт | КПД турбины принят ориентировочно 0,5 по аналогу с КПД данного типа гидравлических машин | |||
КПД всего аппарата с учетом гидравлического рыхлителя и затраченной мощности на привод турбины | 0,8 | |||
100 кВт | Полезная мощность струйного аппарата | |||
12,2кВт | Мощность, затраченная на рыхление грунта |
По приведенным данным для работы струйного аппарата принимается насос типа Д, двухстороннего входа марки 1Д200-130.
2. Для расчета в первом приближении на основании литературных данных принимаются исходные величины сравнимые с заданием заказчика, по напору – 20 м, производительности земснаряда по грунту – 85,6 м3/ч, центробежный землесос ГруТ800-40, производства Цимлянского судомеханического завода, с диаметром рабочего колеса 500 мм и частотой вращения приводного двигателя 61,7 с-1 (590 мин-1), при этом расчетная затраченная мощность составляет 80 кВт, против 230 кВт с двигателем, поставляемым заводом.
3. Согласно рекомендациям ВНИИГа, для расчетных величин по определению критической скорости гидросмеси Vкр, принимается коэффициент транспортабельности 0,02 для фракции грунта 0,05¸0,1 с предварительно назначенной плотностью перекачиваемой пульпы 1,15 т/м3.
4. Пр
|
|
Поперечные профили набережных и береговой полосы: На городских территориях берегоукрепление проектируют с учетом технических и экономических требований, но особое значение придают эстетическим...
Историки об Елизавете Петровне: Елизавета попала между двумя встречными культурными течениями, воспитывалась среди новых европейских веяний и преданий...
Биохимия спиртового брожения: Основу технологии получения пива составляет спиртовое брожение, - при котором сахар превращается...
Папиллярные узоры пальцев рук - маркер спортивных способностей: дерматоглифические признаки формируются на 3-5 месяце беременности, не изменяются в течение жизни...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!