Сопротивление трению в подвижных опорных частях

Нормативное сопротивление трению в подвижных опорных частях следует принимать в виде горизонтального продольного реактивного усилия S_f, кН, и определять по формуле:

,

(6.15)

где _n - нормативная величина коэффициента трения для различных типов опорных частей при их перемещении, принимается по таблице 9;

F - вертикальная составляющая при действии рассматриваемых нагрузок с коэффициентом надежности по нагрузке =1.

Величины возможных максимальных и минимальных коэффициентов трения следует принимать со­ответственно равными:

а) при катковых, секторных или валковых опор­ных частях – 0,040 и 0,010;

б) при качающихся стойках или подвесках – 0,020 и 0 (условно);

в) при тангенциальных и плоских металлических опорных частях – 0,40 и 0,10;

г) при подвижных опорных частях с прокладка­ми из фторопласта совместно с полированными листами из нержавеющей стали - по таблице 11.

Т а б л и ц a 11

Средние давления в опорных частях по фторопласту, МПа	Коэффициенты трения при температуре наиболее холодной пятидневки с обеспеченностью 0,92
минус 10 °С и выше	минус 50 °С
9,81 (100)	0,085	0,030	0,120	0,045
19,6 (200)	0,050	0,015	0,075	0,030
29,4 (300)	0,035	0,010	0,060	0,020
П р и м е ч а н и е - Коэффициенты трения при промежуточных значениях отрицательных температур и средних значениях дaвления определяют по интерполяции.

Расчетные усилия от сил трения в подвижных опорных частях балочных пролетных строений в за­висимости от вида и характера проводимых paсчетов следует принимать в размерах:

S_f,max = m_maxF_v, если при рассматриваемом соче­тании нагрузок силы трения увеличивают общее воз­действие на рассчитываемый элемент конструкции;

S_f,max = m_minF_v, если при рассматриваемом соче­тании силы трения уменьшают общее воздействие нагрузок на рассчитываемый элемент кoнcтpyкции.

Коэффициенты надежности по нагрузке к уси­лиям S_max и S_min не вводятся.

Определение воздействия на конструкции про­летных строений сил трения, возникающих в под­вижных опорных частях каткового, секторного и вал­кового типов при числе опорных частей в попереч­ном направлении более двух следует проводить с коэффициентом усилия работы, равным 1,1.

Опоры (включая фундаменты) и пролетные стро­ения мостовых сооружений должны быть проверены на воздействие расчетных сил трения, возникающих от температурных деформаций при действии постоянных нагрузок.

Опорные части и элементы их прикреплений, а также части опор и пролетных строений, примыкаю­щие к опорным частям, должны быть проверены на расчетные силы трения, возникающие от постоянных и временных (без учета динамики) нагрузок.

При расположении на опоре двух рядов подвиж­ных опорных частей пролетных строений, а также при установке в неразрезном и температурно-неразрезном пролетных строениях неподвижных опорных частей на промежуточной опоре продольное усилие следует принимать не более разницы сил трения при максимальных и минимальных коэффициентах трения в опорных частях.

Максимальные и минимальные коэффициенты трения в подвижных опорных частях для группы опор, воспринимающих в неразрезных и температурно-неразрезных пролетных строениях продольные усилия одного знака (соответственно и ) до­пускается определять по формуле:

(6.16)

где , - максимальные и минимальные значения коэффициентов трения для устанавливаемого вида опорных частей;

р - число опор в грунте.

Правая часть формулы рассчитывается со знаком «плюс» при определении , со знаком «минус» - при определении .

Величину реактивного продольного усилия S_h, кН, возникающего в резиновых опорных частях вследствие сопротивления их сдвигу, следует вычислять по формуле:

(6.17)

где - перемещение в опорных частях, см;

а - суммарная толщина слоев резины см;

А_r - площадь резиновой опорной части или нескольких опорных частей в случае расположения их рядом под одним концом балки, м² (cм²);

G - модуль сдвига, значения которого при определении расчетных величин продольных усилий зависят от нор­мативной температуры воздуха окружающей среды и принимаются для употребляемых марок резины по таблице 12.

Т а б л и ц а 12