Анализ инженерно-геологических условийстроительной площадки и Определение расчетныххарактеристик грунтов

СОДЕРЖАНИЕ

 

 

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ.. 2

2. АНАЛИЗ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТОВ.. 3

2.1 Определение наименования и состояния грунтов основания. 3

2.2. Привязка сооружения к инженерно-геологическому разрезу. 8

2.3 Определение расчетных нагрузок и расчетных характеристик грунтов. 9

3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИ.. 10

3.1 Определение глубины заложения подошвы фундамента. 10

3.2 Определение размеров подошвы фундамента. 11

3.2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ПЛОЩАДИ ПОДОШВЫ ФУНДАМЕНТА И РАЗРАБОТКА ФУНДАМЕНТНОЙ КОНСТРУКЦИИ. 14

3.3 Определение расчетного сопротивления грунта основания по прочностным характеристикам грунта основания. 14

3.4 Графический метод определения размеров подошвы фундамента. 19

3.5 Расчёт осадки фундамента. 24

3.6. Расчет стабилизированной осадки фундамента мелкого заложения по деформациям.. 28

3.8 Указания по производству работ и технической безопасности. 31

4 Проектирование свайного фундамента. Расчет свайного фундамента по I группе предельных состояний 38

4.1 Выбор типа, длины и сечения свай. 38

4.2 Предварительное определение глубины заложения и толщины плиты ростверка. 38

4.3 Определение расчетного сопротивления сваи (Расчет свайного фундамента по I группе предельных состояний) 39

4.4 Определение необходимого числа свай в свайном фундаменте, размещение их в плане, определение плановых размеров ростверка и его высоты. 40

4.5 Проверка давления в основании свайного фундамента как условно массивного. Расчет свайного фундамента по II группе предельных состояний. 43

4.6 Расчет свайного фундамента по деформациям.. 47

5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ.. 52

6. УКАЗАНИЯ ПО ПРОИЗВОДСТВУ РАБОТ И ТЕХНИКЕ БЕЗОПАСНОСТИ.. 53

6.1 Основные положения. 53

6.2 Разработка траншей. 53

6.3 Погружение свай. 54

6.4. Проектирование котлована. 55

6.5 Устройство ростверка. 55

6.6 Техника безопасности. 56

 

 

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

1.1. Конструкция сооружения, фундаменты, нагрузки.

Схема 2,

Расчетные фундаменты- 2А, 2Б

Стены внутренние – сборные панели толщиной 15см.

Перекрытия - сборные многопустотные ж/б плиты толщиной 22 см;

Покрытия – сборные ж/б плиты;

Колонны – ж/б, 30×30, 40×40 см.

Отметка пола первого этажа: ±0,00 на 0,15м выше отметки спланированной поверхности;

Количество этажей: 5;

Высота этажа 3,3 м.

Нагрузки на уровне пола 1-го этажа

950кН, 1250 кН. М=30кН/м

 

АНАЛИЗ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙСТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТОВ

Определение наименования и состояния грунтов основания

Все имеющиеся грунты имеют класс природные дисперсные грунты, группа связные либо несвязные, подгруппа осадочные, тип минеральные.

Слой №1 (с глубины 1.8 м)

Число пластичности , (3)

>1%

Число пластичности превышает значение 1%,, следовательно, данный грунт считаем глинистым.

Разновидность по числу пластичности

Число пластичности лежит в пределах , следовательно, данный глинистый грунт имеет разновидность супесь по таблице 11 приложения Б^[1]

Разновидность грунта по показателю текучести

, (4)

.

Показатель текучести лежит в пределах , следовательно, данная супесь является твердой по таблице 14 приложения Б^[1]

2. Коэффициент пористости грунта

по (1).

3. Расчетное сопротивление

По таблице 3 ^[2] для твердой супеси со значением коэффициента пористости и показателя текучести грунта расчетное сопротивление находится интерполяцией

 

 

Таблица 4

Пылевато-глинистые грунты	Коэффициент Пористости е	Значения RO, кПа (кгс/см2), при показателе текучести грунта
IL = 0,5
Супеси	0,5	300 (3)

Слой №2 (глубины 4,2 м)

1. Вид грунта

Число пластичности

>1% по (3)

Число пластичности превышает значение 1%,, следовательно, данный грунт считаем глинистым.

Разновидность по числу пластичности

Число пластичности лежит в пределах , следовательно, данный глинистый грунт имеет разновидность суглинок по таблице 11 приложения Б^[1]

Разновидность грунта по показателю текучести

по (4)

Показатель текучести лежит в пределах , следовательно, данный грунт представлен тугопластичными суглинками по таблице 14 приложения Б^[1]

2. Коэффициент пористости грунта

по (1).

3. Расчетное сопротивление

По Таблице 3 ^[2] для суглинков со значением коэффициента пористости и показателя текучести грунта расчетное сопротивление находится интерполяцией

Таблица 7

Пылевато-глинистые	Коэффициент Пористости е	Значения RO, кПа (кгс/см2), при показателе текучести грунта
грунты		IL = 0	IL = 1
Суглинки	0,7	250 (2,5)	180 (1,8)
	1,0	200 (2)	100 (1)

Рис. 3.

 

Слой 3. Глина

Данный слой представлен глинистым грунтом;

; ,

т.к. число текучести I p >0,17, грунт является глиной.

Консистенцию грунта определяем по индексу текучести:

; ,

Вывод: глина твердая.

Чтобы определить расчётное сопротивление R0, найдём значение коэффициента пористости е:

;

Интерполяция по е при IL=0: Δе=0,7-0,5=0,2; ΔR0=300-250=50; Δе=0,55-0,5=0,05; X=0.05х50/0,2=12.5 R0=300-12.5=287.5 кПа;

Интерполяция по е при IL=1: Δе=0,7-0,5=0,2; ΔR0=300-200=100; Δе=0,55-0,5=0,05; X=0.05х100/0,2=25 R0=300-25=275кПа;

Интерполяция по IL=0.97: ΔIL=1-0=1- ΔR0=204.6-275=70.4; ΔIL=0.97- ΔR0=x; X=0.97х70.4/1=68.3 R0=287.5-68.3=219.5 кПа;

R₀=219.5 кПа;

Заносим результаты расчета в сводную таблицу 1.

 

 

Показатели	Обозначения	Номер геологических слоёв	Формула для расчёта
Удельный вес твёрдых частиц грунта	γs, кН/м3	26,7	26,8	27,3	Из задания
Удельный вес грунта	γ, кН/м3	17,2	18,5	18,4	Из задания
Влажность грунта	W	0,19	0,27	0,31	Из задания
Удельный вес скелета грунта	γd, кН/м3	14.45	14,56	20,83	ρd = ρ/(1 + W)
Коэф. пористости	e	0,46	0,84	0,55	По формуле
Удельный вес во взвешенном состоянии, γw = 10 кН/м3	γsb, кН/м3	-	-	-
Степень влажности	Sr, доли ед.	--	-	0,15	По формуле
Граница раскатывания	Wp, доли ед.	0,16	0,22	0,24	Из задания
Граница текучести	Wl, доли ед.	0,22	0,36	0,44	Из задания
Число пластичности	Ip	0,06	0,14	0,2	Ip =Wl - Wp
Показатель текучести	Il	0,5	0,357	0,35	Il =
Модуль деформации	Е, МПа				Из задания
Угол внутреннего трения	φ,град.				Из задания
Сцепление	С, кПа				Из задания
Глинистых по Ip и Il	1-й слой – супесь 2-й слой – суглинок 3-й слой – глина слоистая

 

 

 

Расчёт осадки фундамента

Фундамент мелкого заложения колонны наружной стены имеет габариты:

- ширину b=2,10 м;

- длину l=2,10 м;

- глубину заложения d=3,00 м.

Среднее давление под подошвой фундамента PII=400 кПа, что меньше R=492,86 кПа.

Деформационные свойства грунтов определены лабораторными

компрессионными испытаниями (второй и третий слой) и полевыми

штамповыми (четвертый и пятый слой). Результаты испытаний приведены в таблицах 5.1 и 5.2.

Таблица 5.1 Результаты компрессионных испытаний
Глубина 2,0 м (слой 2)		Глубина 3.5 м (слой 3)
P, кПа	е		P, кПа	е
0,0	0,457		0,0	0,530
	0,454			0,527
	0,451			0,524
	0,448			0,521
	0,444			0,516

 

Таблица 5.2 Результаты штамповых испытаний.
Глубина 4,5 м (слой 4)		Глубина 9.0 м (слой 5)
Диаметр штампа	Диаметр штампа
d=27,7 см		d=27,7 см
P, кПа	S, мм		P, кПа	S, мм
0,0			0,0
	0,32			0,87
	0,66			1.75
	1,0			2.62
	1,34			3.5
	1.68			4.92
	2.02			7.41
	2,38			14.20
	2.95

 

Фундамент под наружной колонной не является центрально нагруженным. Расчет осадки ведется для центральной оси фундамента и за интенсивность нагрузки на грунт под подошвой фундамента принимается средняя ордината трапецеидальной эпюры внецентренно нагруженного фундамента, что в расчетном отношении позволяет считать его центрально нагруженным.

Вычисление ординат эпюры природного давления σ_zg,_i:

При планировке срезкой эпюра природного давленияна планировочной отметке DL принимается равной нулю.

На границе 1 и 2 слоев

σ_zg,₁=γ1*h1=18*1.22=21.96 кПа.

На границе 2 и 3 слоев

σ_zg,₂=σ_zg,₁+γ_2SB*h2=21.96+18.9*1,10/(1+0,457)=36.23 кПа.

На отметке подошвы фундамента

σ_zg,₀=36.23+1,86=38.09 кПа.

На границе 3 и 4 слоев

σ_zg,₃=σ_zg,₂+γ_3SB*h3=38.091.86=38.09 кПа.

На границе 4 и 5 слоев

σ_zg,₄=σ_zg,₃+γ_4SB*h4=98,64 кПа.

С учетом давления толщи воды высотой hw=8,15м над суглинком тугопластичным, являющимся водоупором

σ_zg,_4w=σ_zg,₄+γ_w*hw=98,64+10*8,15=180,14 кПа.

В пятом слое на глубине 0,43 м от границы 4между 4 и 5 слоями:

σ_zg,₅=σ_zg,_4w+γ₅*h5=180,14+21,80*0,43=189,51 кПа.

Вычитание ординат вспомогательной эпюры 0,2*σ_zg,_i:

Таблица 5.3

σzg,i, кПа	21.96	36.23	38.09	44.38	98,64	180,14	189,51
0,2*σzg,i, кПа	-	-	-	8.87	19,73	36,03	37,90

Вычисление ординат эпюры дополнительного давления σ_zp,_i:

Соотношение сторон фундамента η=l/b=1,00.

σ_zp,₀=PII - σ_zg,₀=400 – 38.09=361.91кПа. σ_zp,i= σ_zp,₀* α_i, кПа.

Таблица 5.4

№п.п.	ξ		α	σzp кПа	0,2σzg кПа
				361,91	72,382
	0,4	0,42	0,96	347,4336	69,48672
	0,8	0,84	0,8	289,528	57,9056
	1,2	1,26	0,606	219,3175	43,86349
	1,6	1,68	0,449	162,4976	32,49952
		2,1	0,336	121,6018	24,32035
	2,4	2,52	0,257	93,01087	18,60217
	2,8	2,94	0,243	87,94413	17,58883
	3,2	3,36	0,201	72,74391	14,54878
	3,6	3,78	0,16	57,9056	11,58112
		4,2	0,131	47,41021	9,482042
	4,4	4,62	0,108	39,08628	7,817256
	4,8	5,04	0,091	32,93381	6,586762
	5,2	5,46	0,077	27,86707	5,573414
		6,3	0,067	24,24797	4,849594
	6,4	6,72	0,058	20,99078	4,198156
	6,8	7,14	0,051	18,45741	3,691482

2 слой – супесь твердая (глубина отбора 2,50 м)

Выполняю поверочный расчет для значений:

σ_zg,₂=200 кПа, σ_zg,₁=100 кПа.

e1=0,451, е2=0,448.

Коэффициент сжимаемости

m0,2=(0,448-0,451)/(200 - 100)=0,000030кПа^-1.

Относительный коэффициент сжимаемости

m_v,II=m0,2/(1+е1)=0,00003/(1+0,448)=0,0000191 кПа^-1.

Модуль деформации при β=0,74 для супеси:

Е_II=β/m_v,II=0,74/0,0000191=38743,46 кПа=38,74 МПа.

3 слой – (глубина отбора 3.50 м)

Коэффициент сжимаемости

m0,3=(е1-е2)/(σzполн - σzg)=(0,527-0,524)/(263,77-50,01)=0,000041кПа^-1.

Относительный коэффициент сжимаемости

m_v,III=m0,3/(1+е1)=0,000041/(1+0,527)=0,0000252 кПа^-1.

Модуль деформации при β=0,74 для песков:

Е_III=β/m_v,III=0,74/0,0000252=29344,88 кПа=29,34 МПа.

4 слой – песок крупный, плотный, насыщенный водой (глубина 4,50 м)

σzg=(63,52+180,14)*0,50=121,83 кПа. S1=0,65мм.

σzполн=σzg+(86,49+20,64)*0,50=175,40 кПа. S2=0,90мм.

Δσz=175,40-121,83=53,57 кПа. ΔS=0,90-0,65=0,25 мм.

Модуль деформациипри коэффициенте Пуассона для песка ν=0,25:

Е_IV=ω*(1-ν²)*d* Δσz/ΔS=0,79*(1-0,25²)*27,7*53,57/0,025=43960 кПа=

=43,96 МПа.

5 слой – суглинок тугопластичный (глубина 12,00 м)

σzg=184,83 кПа. S1=1,50мм.

σzполн=σzg+(20,64+18,15)*0,50=204,23 кПа. S2=1,65мм.

Δσz=204,23-184,83=19,40 кПа. ΔS=1,65-1,50=0,15 мм.

Модуль деформации при коэффициенте Пуассона для суглинка тугопластичногоν=0,22:

Е_V=ω*(1-ν²)*d* Δσz/ΔS=0,79*(1-0,22²)*27,7*19,40/0,015=26932 кПа=

=26,93 МПа.

Вычисление осадки в пределах сжимаемой толщиНс=5,87 м.

3 слой (6 элементарных слоев и 1 неполный слой):

S3=0,0156 м=1,56 см.

S3=1,56 см.

4 слой (6 элементарных слоев и 2 неполных слоя):

S4=0,0025 м=0,25 см.

S4=0,25 см.

Суммарная осадка S=S3+S4=1,56+0,25=1,81см, что меньше максимальной величины осадки Su=8,00 см для гражданского здания с полным железобетонным каркасом.

Условие расчета по второму предельному состоянию для фундамента наружной колонны (ось А) S<Suвыполнено.

Окончательно принимаю под наружные колонны (ось А и Г) отдельные фундаменты 2Ф21.3-9:

- ширина b=2,10 м;

- длина l=2,10 м;

- глубина заложения d=3,00 м.

Предварительное определение глубины заложения и толщины плиты ростверка

 

Предварительно глубина заложения ростверка dр от планировочной отметки земли:

dр=2,70 + 0,20 + 0,60 + 0,50-0,80=3,20 м.

Принимаю сваю железобетонную забивную по ГОСТ 19804-91 длиной 4000 мм сечения 350 на 350 мм.

Марка сваи С40.35 с ненапрягаемой арматурой по серии 1.011.1-10.

Нижний конец забивается в песок крупный, плотный, насыщенный водой на глубину 0,90 м…1,88 м.

Заделка сваи в ростверк принимается равной 0,10 м.

Рабочая длина сваи lрсв=4,00-0,10=3,90 м.

Отметка верха сваи 127.55 м.

Отметка низа сваи соответствует абсолютной отметке 123.55 м.

ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ

Результаты сравнения сведены в таблицу 8.1.

Таблица 8.1

Показатели	Фундаменты мелкого заложения	Свайные фундаменты
Объем земляных работ по устройству котлована, м3:
выемка грунта	6783,00	6202,00
обратная засыпка	2241,00	2042,00
Объем железобетонных конструкций, м3:
сборный железобетон марки М300	1,68х19+2,11х38=112,10 (2Ф12.9-2, 2Ф21.9-3)	(1,91+1,43)*38=126,92 (сваи)
монолитный железобетон марки	4,00х19=76,00 (плита под сдвоенные колонны)	(1,28+0,86)*76=162,64 (ростверк, подколонник)
Объем бетонных конструкций, м3	196,00	196,00

ВЫВОД ПО РЕЗУЛЬТАТАМ СРАВНЕНИЯ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ:

1. Фундамент мелкого заложения характеризуется большим объемом земляных работ, чем свайный фундамент.

2. Фундамент мелкого заложения конструктивно состоит из меньшего объема железобетонных конструкций, чем свайный фундамент.

3. Инженерно-геологические и климатические условия строительства сооружения не накладываю ограничений на выбор конструкции фундаментов.

4. Фундамент мелкого заложения и свайный фундамент равноценны по показателям, но при условии отсутствия в районе застройки заводов по производству железобетонный конструкций более экономичным вариантом является фундамент мелкого заложения.

Основные положения

Возведение фундамента на свайном основании включает следующий комплекс работ:

1. Техническая подготовка, в том числе геодезические разбивочные работы.

2. Организация подъезда техники к месту возведения опоры.

3. Земляные работы по разработке траншеи с устройством крепления стен и организацией водоотлива.

4. Погружение свай, их испытание и срубка голов свай.

5. Устройство ростверка с установкой опалубки, арматуры, укладкой бетона с уходом за ним и разборкой опалубки.

6. Разборка крепления и обратная засыпка пазух в котлован с уплотнением грунта.

Все работы (кроме п.1) выполняются комплексами машин, что обеспечивает сокращение сроков строительства.

Разработка траншей

Разработка грунта в траншеях производится механическим способом, с помощью экскаватора Э-10011Д с обратной лопатой и емкостью ковша 1 м3.

Вначале снимается растительный слой мощностью с перемещением в отвал с тем, чтобы этот грунт использовать в последующем для укрепительных работ. Грунт в котлованах не добирается до проектной отметки на 20-25 см.

Также необходимо обеспечить вокруг котлована рабочую зону для складирования свай и других материалов и для движения крана, то грунт при разработке котлована следует вывозить за пределы стройплощадки, при этом часть грунта, необходимая для засыпки котлована, складируется на незначительном расстоянии от него.

Погружение свай

Расчетная нагрузка, допускаемая на сваю Pcb=825,30 кН.

Минимальная энергия удара молота Э=1,75*а*Pcb, где

а – коэффициент, равный 25 Дж/кН.

Э=1,75*25*825,30=36,11 кДж.

По таблице 9 [2] технических характеристик трубчатых дизель - молотов подбираю молот такой марки, энергия удара которого Эт>Э.

Молот марки С-1047, энергия удара которого Эт=37,0 кДж.

Проверка пригодности молота по условию:

(Gм+Gc)/Эр≤Km, где

Gм – полный вес молота, Gм=55,00 кН;

Gс – вес сваи с наголовником и подбабком (вес наголовника 1 кН, подбабок не используется, вес железобетонной сваи 11,76 кН), Gс=12,76 кН;

Эр – расчетная энергия удара трубчатых дизель – молотов, Эр=0,9*H*G,

Эр=0,9*2,8*25,00=63,00 кДж.

(55,00+12,76)/63,00=1,08, что меньше Km=6,00 (коэффициент применимости молота). Условие выполнено и молот пригоден.

Расчетный (проектный) отказ Sp:

Sp=(η*А*Эр*(Gм+ε²*Gc))/(Fd*(Fd+ η*А)*(Gм+Gс)), где

η – коэффициент, принимаемый для железобетонных свай, забиваемых с наголовником, равным 1500 кН/м²;

А – площадь поперечного сечения сваи, А=0,1225 м²;

ε – коэффициент восстановления удара при забивке железобетонных свай с применением наголовника и деревянного вкладыша в нем ε²=0,20;

Fd – несущая способность сваи по грунту, Fd=1155,42 кН.

Sp=(1500*0,1225*63,00*(55,00+0,20*12,76))/(1155,42*(1155,42+ 1500*0,1225)*(55,00+12,76))=0,0064>0,002.

Молот С-1047 выбран правильно.

 

Проектирование котлована

Размеры дна котлована в плане 114,0 на 17,0 м. Откосы вертикальные.

Для фундаментов мелкого заложения глубина котлована 3,5 м от планировочной отметки земли.

Для свайных фундаментов глубина котлована 3,2 м от планировочной отметки земли.

Разработка котлована выполняется в насыпном не слежавшемся грунте и песках мелких водонасыщенных, поэтому предусматривается крепление стенок вертикальных откосов.

Подземные воды имеют уровень выше дна котлована, поэтому крепление стенок – шпунтовое.

Шпунтовые стенки деревянные брусчатые глубиной 8,0 м.

Принята консольная схема шпунтового ограждения, так как глубина котлована до 5,0 м.

Защита котлована от подтопления подземными водами осуществляется посредством глубинного водопонижения.

Водопонижение осуществляется откачкой вод через иглофильтры, установленные с шагом 1,0 м. Глубина иглофильтров 8,0 м от планировочной отметки земли. Иглофильтры устанавливаются по периметру котлована и соединяются коллектором с насосными установками.

Устройство ростверка

Для устройства ростверка, необходимо спланировать и уплотнить грунт основания с устройством щебеночного основания слоем , срубить головы свай, обнажая арматуру на длину , где - диаметр арматуры. Далее устанавливают арматурную сетку, крепят опалубку в соответствии с проектным положением, обеспечивая прочность и устойчивость элементов опалубки. При высоте ростверка применяют простейшую щитовую сборно-разборную опалубку, изготовленную из брусков и досок. Щиты закрепляют в проектном положении с помощью распорок и стяжек, распорки по мере бетонирования убирают, а стенки остаются в теле бетонного ростверка.

Укладку бетона производят с помощью специальных бетонных бадей. Бетонную смесь выгружают из самосвалов в бадьи. Затем, бадьи поднимают краном и, после наведения на точку, открывают затвор в днище бадьи и укладывают бетонную смесь в опалубку. Бетонную смесь разравнивают и уплотняют с помощью навесных и глубинных электровибраторов.

После выдержки бетона до набора заданной прочности производят разборку опалубки. В процессе выдержки организуют уход за бетоном, который заключается в недопущении пересушки поверхности твердеющего бетона за счет полива и укрытия из мешковины и опилок.

После набора проектной прочности бетоном производят обратную послойную засыпку котлована с уплотнением грунта до плотности требуемой плотности. При наличии агрессивных по отношению к бетоны подземных вод до бетонирования на боковую поверхность опалубки ростверка наносят гидроизоляцию, конструкция которой отражена в проекте.

Техника безопасности

Основным нормативным документом при разработке мероприятий по обеспечению безопасности труда при возведении фундаментов сооружений являются правила по охране труда.

Основные требования заключаются:

· в соблюдении правил складирования строительных материалов;

· в обеспечении устойчивости откосов земляных сооружений с ограничением их крутизны в зависимости от вида грунта и высоты (глубины) сооружения;

· в соблюдении установки строительных машин вблизи кромок настила временных сооружений и откосов котлованов согласно проекту производства работ;

· в соблюдении правил и норм по определению размеров опасных зон и их ограждений (при необходимости) при работе со стреловыми машинами и механизированным инструментом;

· в обеспечении системы ухода и ремонта машин и оборудования, недопущения работы на неисправных машинах и с неисправным инструментом.

Особые требования предъявляются к безусловному выполнению правил работы па площадках вблизи линий электропередачи и при наличии подземных электрокабелей. При выполнении работ в таких случаях электропередачи должны быть отключены или работы должны выполняться под наблюдением соответствующих служб.

Конкретные требования к выполнению ряда операций по подготовке элементов к подъему стреловой машиной указываются в инструкциях для монтажников, бетонщиков, плотников и других рабочих.

С целью недопущения посторонних на строительную площадку и, в частности, в опасную зону должно быть выполнено соответствующее ограждение места работ типа ограды и установка специальных знаков, предупреждающих о границах опасных зон.

 

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1. ГОСТ 25100-95 "Грунты. Классификация"

2. СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»

3. Каталог конструктивных элементов фундаментов гражданских и административных зданий. Методические указания к выполнению курсового проекта МГСУ. М., 2003 г.

4. Ухов С.Б., Семёнов В.В., Знаменский В.В., Тер-Мартиросян З.Г., Чернышев

С.Н. Механика грунтов, основания и фундаменты. М., Издательство Ассоциации строительных вузов 2005 г.

5. СНиП 2.02.03-85. Свайные фундаменты.

СОДЕРЖАНИЕ

 

 

1. ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ.. 2

2. АНАЛИЗ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙ СТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХ ХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТОВ.. 3

2.1 Определение наименования и состояния грунтов основания. 3

2.2. Привязка сооружения к инженерно-геологическому разрезу. 8

2.3 Определение расчетных нагрузок и расчетных характеристик грунтов. 9

3. ПРОЕКТИРОВАНИЕ ФУНДАМЕНТОВ НА ЕСТЕСТВЕННОМ ОСНОВАНИИ.. 10

3.1 Определение глубины заложения подошвы фундамента. 10

3.2 Определение размеров подошвы фундамента. 11

3.2 ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАЗМЕРОВ ПЛОЩАДИ ПОДОШВЫ ФУНДАМЕНТА И РАЗРАБОТКА ФУНДАМЕНТНОЙ КОНСТРУКЦИИ. 14

3.3 Определение расчетного сопротивления грунта основания по прочностным характеристикам грунта основания. 14

3.4 Графический метод определения размеров подошвы фундамента. 19

3.5 Расчёт осадки фундамента. 24

3.6. Расчет стабилизированной осадки фундамента мелкого заложения по деформациям.. 28

3.8 Указания по производству работ и технической безопасности. 31

4 Проектирование свайного фундамента. Расчет свайного фундамента по I группе предельных состояний 38

4.1 Выбор типа, длины и сечения свай. 38

4.2 Предварительное определение глубины заложения и толщины плиты ростверка. 38

4.3 Определение расчетного сопротивления сваи (Расчет свайного фундамента по I группе предельных состояний) 39

4.4 Определение необходимого числа свай в свайном фундаменте, размещение их в плане, определение плановых размеров ростверка и его высоты. 40

4.5 Проверка давления в основании свайного фундамента как условно массивного. Расчет свайного фундамента по II группе предельных состояний. 43

4.6 Расчет свайного фундамента по деформациям.. 47

5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКОЕ СРАВНЕНИЕ ВАРИАНТОВ.. 52

6. УКАЗАНИЯ ПО ПРОИЗВОДСТВУ РАБОТ И ТЕХНИКЕ БЕЗОПАСНОСТИ.. 53

6.1 Основные положения. 53

6.2 Разработка траншей. 53

6.3 Погружение свай. 54

6.4. Проектирование котлована. 55

6.5 Устройство ростверка. 55

6.6 Техника безопасности. 56

 

 

ИСХОДНЫЕ ДАННЫЕ ДЛЯ ПРОЕКТИРОВАНИЯ

1.1. Конструкция сооружения, фундаменты, нагрузки.

Схема 2,

Расчетные фундаменты- 2А, 2Б

Стены внутренние – сборные панели толщиной 15см.

Перекрытия - сборные многопустотные ж/б плиты толщиной 22 см;

Покрытия – сборные ж/б плиты;

Колонны – ж/б, 30×30, 40×40 см.

Отметка пола первого этажа: ±0,00 на 0,15м выше отметки спланированной поверхности;

Количество этажей: 5;

Высота этажа 3,3 м.

Нагрузки на уровне пола 1-го этажа

950кН, 1250 кН. М=30кН/м

 

АНАЛИЗ ИНЖЕНЕРНО-ГЕОЛОГИЧЕСКИХ УСЛОВИЙСТРОИТЕЛЬНОЙ ПЛОЩАДКИ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ РАСЧЕТНЫХХАРАКТЕРИСТИК ГРУНТОВ