Своеобразие русской архитектуры: Основной материал – дерево – быстрота постройки, но недолговечность и необходимость деления...
Особенности сооружения опор в сложных условиях: Сооружение ВЛ в районах с суровыми климатическими и тяжелыми геологическими условиями...
Топ:
Оснащения врачебно-сестринской бригады.
Техника безопасности при работе на пароконвектомате: К обслуживанию пароконвектомата допускаются лица, прошедшие технический минимум по эксплуатации оборудования...
Определение места расположения распределительного центра: Фирма реализует продукцию на рынках сбыта и имеет постоянных поставщиков в разных регионах. Увеличение объема продаж...
Интересное:
Подходы к решению темы фильма: Существует три основных типа исторического фильма, имеющих между собой много общего...
Лечение прогрессирующих форм рака: Одним из наиболее важных достижений экспериментальной химиотерапии опухолей, начатой в 60-х и реализованной в 70-х годах, является...
Финансовый рынок и его значение в управлении денежными потоками на современном этапе: любому предприятию для расширения производства и увеличения прибыли нужны...
Дисциплины:
2022-12-30 | 76 |
5.00
из
|
Заказать работу |
Определение параметров холостого хода.
5.1. Определение размеров магнитной системы.
5.1.1. Принята конструкция трёхфазной плоской шихтованной магнитной системы, собираемой из пластин холоднокатаной стали марки 3404, толщиной 0,35(мм).
Стержни магнитной системы прессуются обмоткой без бандажей. Ярма прессуются ярмовыми балками. Размеры пакетов выбраны по таблице 8.3 для стержня диаметром 0,21 без прессующей пластины. Число ступеней в сечении стержня – 6, в сечении ярма – 3. Ккр=0,918.
Площади сечения стержня Пфс, ярма Пфя и объём угла Vу плоской шихтованной магнитной системы без прессующей пластины при размерах пластин по таблице 8.3 определяют по таблице 8.7.
Для dн=0,21(м) имеем
Пфс=288.4 см2=0,0288 м2
Пфя=296,2см2=0,0296 м2
Vу=4811 см3=0,0048 м3
5.1.2. Активное сечение стержня
Пс=Кз*Пфс=0,97*0,0288=0,0279 м2,
где Кз=0,97.
5.1.3. Активное сечение ярма
Пя=Кз*Пфя=0,97*0,0296 =0,0287 м2
5.1.4. Объём стали угла магнитной системы
Vу.ст=Кз*Vу=0,97*0,0048=0,0047 м3
5.1.5. Длина стержня
lс=l+(lо`+lо``)*10-3=0,3154+2*0,05=0,4154 м,
где lо` и lо`` - расстояния от обмотки до верхнего и нижнего ярма, определённые по таблице 4.5. Обычно lо`=lо``=lо2. Выбор производится для обмотки ВН. lо`=lо``=50 мм=0,05 м.
5.1.6. Расстояние между осями стержней
С=D2``+a22=0,454+0,02=0,474(м)
где а22 по таблице 4.5.а22=20 мм=0,02 м – канал между обмотками ВН двух соседних стержней.
5.2. Масса ярм
5.2.1. Масса стали угла магнитной системы
Mу=Vу.ст*γст=0,0047*7650=35.95 кг,
где γст=7650кг/м3 – удельная масса стали.
5.2.2. Масса стали ярм
Мя=Мя`+Мя``+Му=416.27 +71.9 +35.95=524,14 кг,
Мя`=2*(с-1)*С*Пя*γст=2*(3-1)*0,474*0,0287*7650=416.27 кг
с=3 – число активных(несущих обмотки) стрежней,
Мя``=4*Му/2=4*35.95/2=71.9 кг
5.3. Масса стержней
Мс=Мс`+Мс``=265.98+17=282,97 кг
5.3.1. Определение Мс`
Мс`=3*lс*Пс*γст=3*0,4154*0,0279*7650=265.98кг,
где lс=0,4154(м).
5.3.2. Определение массы стали в местах стыка пакетов стержня и ярма
Мс``=3*(Пс*а1я*γст-Му)=3*(0,0279*0,195*7650-35.95)=17 (кг),
где а1я – ширина самого большого(по размерам) пакета ярма.
Определяется из таблицы 8.3 по высоте ярма а1я=0,195м
5.4. Общая масса стали
Мст=Мя+Мс=515,359+282.97=798.33 кг
5.5. Расчёт потерь холостого хода
5.5.1. Уточнённая индукция в стержне
Bс= = =1,711 Тл
5.5.2. Уточнённая индукция в ярме
Bя= = =1,663 Тл
Вкос = =1,21 Тл
Площади сечения немагнитных зазоров на прямом стыке среднего стержня равны, соответственно, активным сечениям стержня и ярма. Площадь сечения стержня на косом стыке Пкос определяется по формуле
Пкос= *Пс= *0,0279=0,0395 м2
5.5.3. Удельные потери для стали стержней, ярма и стыков по таблице 8.10 для стали маркой 3404 толщиной 0,35(мм)
при Bс=1,711 Тл
pc=1,636 Вт/кг pз=1140 Вт/м2
при Bя=1,663 Тл
pя=1,472 Вт/кг pзя=1071 Вт/м2
при Bкос=1,21 Тл pз= Вт/м2
5.5.4. Определение потерь холостого хода
Для плоской магнитной системы с косыми стыками на крайних стержнях и прямыми стыками на среднем стержне, с многоступенчатым ярмом без отверстий для шпилек, с отжигом пластин и удалением заусенцев определим потери холостого хода по формуле
Pх=[Кпр*Кпз*(рс*Мс+ря*М`я-4*ря*Му+Кпу*Му *
*(рс+ря)/2)+ ]*Кпя*Кпп*Кпш=
=[1,05*1,0*(1.636*282,97+1,472*416.276-4*1,472*35,95+10,18*35,95 *(1,636+1,472)/2)+255.91]*1.05*1,03*1,02=1942 Вт
где Кпр=1,05 – учитывает влияние продольной и поперечной резки ленты и пластины,
Кпз=1,0 – учитывает снятие заусенец,
Кпу=10,18 – для 4-х углов с косыми стыками и 2-х с прямыми по таблице 8.13,
Кпя=1.05,
Кпп=1,03 – учитывает способ прессовки, расклинивание с обмоткой, ярмовые балки без бандажей,
Кпш=1,02;
=4* *Пс*рзс+2*Пя*рзя+Пс*рзкос=
4* *0,0279*1140+2*0,0287*1071+0,0279*520.25=255,91 Вт
5.6. Расчёт тока холостого хода
5.6.1. По таблице 8.17 находим удельные намагничивающие мощности
при Bс=1,711 Тл qc=1,618 вар/кг qсз=19665 вар/м2
при Bя=1,663 Тл qя=2.556 вар/кг qяз= 33600 вар/м2
при Bкос=1,21(Тл) qкос=4170 вар/м2
Для принятой конструкции магнитной системы и технологии её изготовления используем формулу, для которой по таблице 8.12 и таблице 8.21 принимаем коэффициенты
Кт,р=1,18 – учитывает влияние резки полос,
Кт,з=1 – учитывает срезание заусениц для отожжённой стали,
Ктпл – коэффициент, учитывающий ширину пластин в углах магнитной системы. Выбирается по таблице 8.21. Ширина 2-го пакета стали берется из таблицы 8.2. При индукции = 1,121 Тл и ширине 2-го пакета стали aя2 =195 ;
Кт,я=1 – учитывает форму сечения ярма(для ярма многоступенчатого сечения;
Кт,п=1,045 – учитывает прессовку магнитной системы,
Кт,ш=1,02 – учитывает перешихтовку верхнего ярма,
Кту – коэффициент, учитывающий форму стыков. Для выбранной марки стали и магнитной системы, состоящей из 4-х углов с косыми стыками и 2-х с прямыми при индукции В = 1,55 Тл, согласно таблице 8.20 (стр. 395):
.
5.6.2. Намагничивающая мощность холостого хода
Qх={ Кт,р*Кт,з*[qc*Мс+qя*Мя`-4*qя*Му+
+Кт,у*Кт,пл*Му*(qc+qя)/2]+ }*Кт,я*Кт,п*Кт,ш=
={1,18*1,0*[1,618*282,97+2.556*416.27-4*2.556*35.95+
+42,075*1,21*(1,618+2.556)/2]+5148.6 }*1*1,045*1,02=6889.1 вар,
где =4* *Пс*qсз+2*Пя*qяз+Пс*qкос=
=4* *0,0279*19655+2*0,0287*33600+0,0279*4170=5148.6вар
5.6.3. Активная составляющая тока холостого хода в
Iоа=(Pх/S)*100=1927/(3200)=0,6%
5.6.4. Реактивная составляющая тока холостого хода
Iор=Qх/(10*S)=(6889.1 /320)=2,152%
5.6.5. Ток холостого хода
Iо= = =1,587 %
5.6.6. Расчёт ошибки %
Δхх= (Iоз-Iо)/ Iоз=(2.4-1.587) / 2.4 = 33.84 %
Заключение:
Проектирование трансформаторов включает в себя расчет и их конструирование. В данной курсовой работе рассматривался только расчет силового трехфазного трансформатора с масляным охлаждением мощностью 320кВА напряжением 20/3.15кВ.На основе задания и исходных данных выбираем трехфазный масляный трансформатор, соответствующий требованиям ГОСТ 11677, ГОСТ 11920, ГОСТ-15150, марки ТМ-320/20– трансформатор трехфазный силовой масляный герметичного исполнения (без маслорасширителя) общего назначения мощностью 320кВА с естественным масляным охлаждением, с напряжением на высокой стороне 20 кВ, на низкой – 3.15кВ, климатического исполнения для умеренного климата
Археология об основании Рима: Новые раскопки проясняют и такой острый дискуссионный вопрос, как дата самого возникновения Рима...
История создания датчика движения: Первый прибор для обнаружения движения был изобретен немецким физиком Генрихом Герцем...
Индивидуальные и групповые автопоилки: для животных. Схемы и конструкции...
Двойное оплодотворение у цветковых растений: Оплодотворение - это процесс слияния мужской и женской половых клеток с образованием зиготы...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!