Поперечные профили набережных и береговой полосы: На городских территориях берегоукрепление проектируют с учетом технических и экономических требований, но особое значение придают эстетическим...
Эмиссия газов от очистных сооружений канализации: В последние годы внимание мирового сообщества сосредоточено на экологических проблемах...
Топ:
Установка замедленного коксования: Чем выше температура и ниже давление, тем место разрыва углеродной цепи всё больше смещается к её концу и значительно возрастает...
Методика измерений сопротивления растеканию тока анодного заземления: Анодный заземлитель (анод) – проводник, погруженный в электролитическую среду (грунт, раствор электролита) и подключенный к положительному...
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов...
Интересное:
Финансовый рынок и его значение в управлении денежными потоками на современном этапе: любому предприятию для расширения производства и увеличения прибыли нужны...
Национальное богатство страны и его составляющие: для оценки элементов национального богатства используются...
Средства для ингаляционного наркоза: Наркоз наступает в результате вдыхания (ингаляции) средств, которое осуществляют или с помощью маски...
Дисциплины:
2022-12-20 | 30 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Расчетная постоянная нагрузка от покрытия, включая массу фермы (см. п.2.2):
.
Расчетное давление на колонну от покрытия: ,
То же от стенового ограждения с учетом элементов крепления:
,
где – расчётная нагрузка от стенового ограждения, принятая равной расчётной нагрузки от покрытия;
– масса металлических элементов крепления стенового ограждения;
– коэффициент надёжности по нагрузке для металлических конструкций (таблица 1 [2]).
Для определения собственной массы колонны ориентировочно принимаем следующие размеры ее сечения:
, .
Тогда расчетное давление от собственной массы колонны:
,
где – плотность пихты для 2-го класса условий эксплуатации (таблица 6.2 [1]);
– коэффициент надежности по нагрузке для деревянных конструкций (таблица 1 [2]).
Расчетное давление на колонну от снеговой нагрузки:
,
где – расчетная погонная снеговая нагрузка при ее треугольном распределении (см. п.2.2).
Определение горизонтальных нагрузок на раму
Расчетная ветровая распределенная нагрузка на раму по высоте колонны определяется по формуле:
,
где – коэффициент надежности по ветровой нагрузке (п. 6.11 [2]).
Определяем расчетную распределенную нагрузку с наветренной стороны (напор):
- на высоте до 5 м: ,
где – нормативное значение ветрового давления.
– коэффициент для типа местности "С" соответственно при (середина второго участка колонны) (таблица 6 [2]);
– аэродинамический коэффициент с наветренной стороны (схема 3, приложение 4 [2]).
Определяем расчетную распределенную нагрузку с подветренной стороны (отсос):
- на высоте до 5 м: ,
где – аэродинамический коэффициент с подветренной стороны при и (схема 2 и 3, приложение 4 [2]).
|
Расчетную сосредоточенную ветровую нагрузку на уровне нижнего пояса определим как сумму горизонтальных проекций результирующих нагрузок на участках l1 и l2, рисунок 3.1, в.
Предварительно определим необходимые геометрические размеры.
Половина центрального угла j:
, .
Угол j2: , .
Угол j1: ,
где – радиус очертания оси верхнего пояса фермы (рисунок 2.1).
Длина дуги .
Длина дуги .
Угол .
Угол .
Расчетная сосредоточенная нагрузка с наветренной стороны будет равна:
,
где при (таблица 6 [2]);
при (таблица 6 [2]);
; – аэродинамические коэффициенты при и (схема 3, приложение 4 [2]);
, .
То же, с подветренной стороны:
где – аэродинамический коэффициент (схема 3, приложение 4 [2]).
Статический расчет рамы
Поскольку рама является один раз статически неопределимой системой, то определяем значение лишнего неизвестного, которым является продольное усилие в ригеле “Fx”. Расчет выполняем для каждого вида загружения:
- от ветровой нагрузки на стены:
где р=5 м – принято для удобства расчёта загружения ветровой нагрузкой
- от ветровой нагрузки, приложенной в уровне ригеля:
- от стенового ограждения:
,
где ,
здесь – расстояние между серединой высоты сечения колонны и серединой толщины стенового ограждения (толщина стенового ограждения принята равной высоте сечения деревянной составляющей покрытия).
Примем, что положительное значение неизвестного “FX” направлено от узлов рамы (на рисунке 3.1,а показано сплошной линией), а изгибающего момента – по часовой стрелке.
Определим изгибающие моменты в заделке рамы.
Для левой колонны:
Для правой колонны:
Поперечная сила в заделке:
Расчетные усилия:
; ;
,
где – коэффициент сочетания согласно п. 1.12 [2], учитывающий действие двух кратковременных нагрузок.
Рисунок 3.1 – К расчету рамы
а – расчетная схема рамы; б – сбор ветровой нагрузки на раму; в – сбор ветровой нагрузки на покрытие
|
Подбор сечения колонны
Так как – отметка низа стропильных конструкций, то определим фактическую длину колонны по формуле:
,
где , принимаем (таблица 21 [8]) – высота сечения обвязочного бруса из условия устойчивости,
здесь – шаг несущих конструкций;
– предельная гибкость для связей (таблица 7.7 [1]);
– высота фундамента под колонну над уровнем пола.
Проектируем колонну прямоугольного сечения, рисунок 3.2. Ширину сечения определяем из условия предельной гибкости из плоскости рамы с учётом отсутствия распорки по середине высоты колонны.
Рисунок 3.2 – Сечение колонны
,
где – расчетная длина колонны из плоскости рамы с учётом отсутствия распорки посередине высоты колонны;
– предельная гибкость колонны (таблица 7.7 [1]).
Принимаем ширину сечения колонны 175 мм, что с учетом острожки досок по кромкам составит .
Проверяем длину опорной плиты фермы
-ширина колонны
-расстояние от края элемента крепления (уголка) до центра отверстия под болт.
-принятый диаметр отверстия под болт, крепящий ферму к колонне.
-условие выполняется.
Высоту сечения колонны принимаем из 7 досок толщиной 42 мм (после острожки). Тогда высота сечения .
Проверим сечение сжато-изогнутого элемента по формуле (7.21) [1]:
,
где – расчетная продольная сила;
– площадь расчетного сечения нетто;
– расчетный изгибающий момент;
– коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента, определяемый по формуле (7.22) [1]:
,
где – коэффициент продольного изгиба, определяемый по формуле:
, где – для древесины (п. 7.3.2 [1]);
, где – радиус инерции сечения элемента в направлении относительно оси x;
– расчётная длина элемента, где – при одном защемлённом и втором свободном конце стержня (п. 7.7.1 [1])
– расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон (таблица 6.4 [1]), определяемое с учетом положений п. 6.1.4.7 [1].
Таким образом:
; ;
(таблица 7.7 [1]); ;
,
где – расчетное сопротивление сосны сжатию вдоль волокон для 2-го сорта для элементов прямоугольного сечения шириной свыше 0.13 м при высоте сечения от 0.13 до 0.5 м (таблица 6.4 [1]);
– переходной коэффициент для пихты, учитывающий породу древесины (таблица 6.5 [1]);
|
– коэффициент условий работы для учёта класса продолжительности действия нагрузок и условий эксплуатации (таблица 6.3 [1]);
– коэффициент, учитывающий высоту сечения, при (таблица 6.8 [1]);
– коэффициент, учитывающий толщину слоя, при (таблица 6.9 [1]);
- площадь расчётного сечения брутто;
- расчётный момент сопротивления поперечного сечения.
Тогда
.
Принятое сечение удовлетворяет условиям прочности с запасом
, однако уменьшение высоты сечения по условию предельной гибкости невозможно.
Проверим принятое сечение на устойчивость плоской формы деформирования из плоскости рамы по формуле (7.24) [1]:
,
где – показатель степени для элементов без закрепления растянутой зоны из плоскости деформирования;
– коэффициент продольного изгиба для участка между закреплениями, определяемый по формуле (7.7) [1]: ;
– коэффициент, определяемый по формуле: ,
здесь – коэффициент, зависящий от формы эпюры изгибающих моментов на участке , определяемый по таблице 7.4 [1];
– расстояние между точками закрепления сжатой кромкой от смещения из плоскости изгиба.
С учетом отсутствия распорок, получаем:
,
где – при шарнирном закреплении концов стержня из плоскости изгиба (п. 7.7.1 [1]).
; (таблица 7.7 [1]);
; ,
где принят по таблице 7.4 [1] для данной формы эпюры моментов при свободной растянутой кромке для колонны,
здесь при моменте в опорном сечении (см. п. 3.3) и моменте по высоте колонны
Таким образом
, т.е. устойчивость плоской формы деформирования колонны обеспечена.
Проверим сечение колонны на действие скалывающих напряжений при изгибе по формуле (7.15) [1]:
,
где – расчётная поперечная сила;
– статический момент брутто сдвигаемой части поперечного сечения колонны относительно нейтральной оси;
– момент инерции брутто поперечного сечения колонны относительно нейтральной оси;
– расчётная ширина сечения колонны;
,
здесь – расчетное сопротивление сосны 2-го сорта скалыванию вдоль волокон при изгибе клееных элементов (таблица 6.4 [1]);
– переходной коэффициент для пихты учитывающий породу древесины (таблица 6.5 [1]);
– коэффициент условий работы для учёта класса продолжительности действия нагрузок и условий эксплуатации (таблица 6.3 [1]);
|
– коэффициент, учитывающий толщину слоя, при (таблица 6.9 [1]).
Тогда с учётом того, что для прямоугольных элементов без ослаблений , получаем:
, т.е. условие выполнено.
Расчет базы колонны
Жёсткое сопряжение колонны с фундаментом (рисунок 3.3) осуществляем с помощью анкерных болтов. Анкерные болты прикрепляются к стальной траверсе, укладываемой на скошенные торцы специально приклеиваемых по бокам колонны бобышек.
Расчёт сопряжения производим по максимальному растягивающему усилию при действии постоянной нагрузки с коэффициентом надежности по нагрузке вместо среднего значения и ветровой нагрузки (п. 2.2 [2]):
;
Определяем расчётный изгибающий момент с учётом его увеличения от действия продольной силы:
,
где .
Для крепления анкерных болтов по бокам колонны приклеиваем по две доски толщиной 42 мм каждая. Таким образом, высота сечения колонны у фундамента составляет . Тогда напряжения на поверхности фундамента будут составлять:
;
;
Для фундамента принимаем бетон класса С8/10 с нормативным сопротивлением осевому сжатию (таблица 6.1 [9]). Расчётное сопротивление бетона на местное сжатие согласно п. 7.4.1.1 [9]:
,
где – коэффициент, учитывающий повышение прочности бетона при смятии, который следует определять по формуле (7.146) [9], принимаем равным 1.2;
– коэффициент, учитывающий длительное действие нагрузки, принимаемый согласно указаниям п. 6.1.5.4 [9];
– расчетное сопротивление бетона сжатию согласно указаниям п. 6.1.2.11 [8],
здесь – частный коэффициент безопасности по бетону.
Вычисляем размеры участков эпюры напряжений:
;
;
где – принятое расстояние от края колонны до оси анкерного болта (рисунок 3.3, а).
Находим усилие в анкерных болтах:
.
Требуемая площадь сечения анкерного болта:
,
где – количество анкерных болтов с одной стороны;
– расчётное сопротивление растяжению анкерных болтов из стали марки ВСт3кп2 по ГОСТ 535-88 (таблица 60* [6]).
Принимаем болты диаметром 12 мм с расчётной площадью поперечного сечения по ГОСТ 24379.0-80 (таблица 5.5 [11]).
Траверсу для крепления анкерных болтов рассчитываем как балку по схеме, приведенной на рисунке 3.3, в.
а) – крепление колонны к фундаменту;
б) – эпюра напряжений на поверхности фундамента;
в) – расчётная схема траверсы;1 – колонна; 2 – бобышки; 3 – косые шайбы; 4 – анкерные болты Æ12 мм; 5 – болты Æ12 мм; 6 – траверса (Ð50´5); 7 – гидроизоляция; 8 – тяжёлый бетон класса С8/10.
Рисунок 3.3 - К расчёту базы колонны
Изгибающий момент .
Из условия размещения анкерных болтов (таблица 1, приложение IV [10]) принимаем Ð50´5 с и (ГОСТ 8509-93) из стали класса С245 (таблица 7.1 [11]).
|
Напряжения изгиба:
где – расчетное сопротивление изгибу стали класса C245 толщиной от 2 до 20 мм (таблица 51* [6]);
– коэффициент условий работы при расчёте стальных конструкций (таблица 6* [6]).
Определяем расчётную несущую способность клеевого шва на скалывание по формуле (9.6) [1]:
,
где – расчётное среднее по площадке скалывания сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон для клеевого шва, определяемое по формуле (9.7) [1]:
,
здесь
где – расчетное сопротивление сосны 2-го сорта местному скалыванию вдоль волокон в клеевых соединениях (таблица 6.4 [1]);
– переходной коэффициент для пихты, учитывающий породу древесины (таблица 6.5 [1]);
– коэффициент условий работы для учёта класса продолжительности действия нагрузок и условий эксплуатации (таблица 6.3 [1]);
– коэффициент, учитывающий толщину слоя, при (таблица 6.9 [1]);
– коэффициент при обеспечении обжатия площадки скалывания;
– принятая длина клеевого соединения, т.е. расстояние от подошвы фундамента до стальной траверсы;
– плечо силы скалывания;
– расчётная площадь скалывания,
здесь – расчётная ширина участка скалывания.
Так как , то прочность клеевого шва обеспечена.
4. Разработка схемы связей по шатру здания и колоннам
Обвязочный брус С1 (рисунок 5.3).
Проектируем брус прямоугольного сечения. Ширину и высоту сечения определяем из условия предельной гибкости:
Принимаем ширину и высоту сечения обвязочного бруса 75 мм.
Обвязочный брус С2 по торцам здания (рисунок 5.2).
Проектируем брус прямоугольного сечения. Ширину и высоту сечения определяем из условия предельной гибкости:
Принимаем ширину и высоту сечения обвязочного бруса 75 мм.
Вертикальные связи по колоннам С3 (рисунок 5.3).
Связь проектируем клееной из досок толщиной 33 мм, так как расчётная длина раскоса .
Исходя из предельной гибкости , определяем минимальный размер сечения вертикальной связи:
Принимаем сечение вертикальной связи b´h=140´132 мм, где h=4´33=132 мм (рисунок 5.1).
Проверяем сечение связи по гибкости:
(п. 5.2.15 [1]);
;
;
;
Запас прочности по гибкости , однако уменьшить сечение не возможно из условия предельной гибкости.
Рисунок 5.1 - Сечение вертикальной связи С6 по ферме
Вертикальные связи по колоннам С4 (рисунок 5.3).
Связь проектируем прямоугольного сечения, так как расчётная длина раскоса .
Исходя из предельной гибкости , определяем минимальный размер сечения вертикальной связи:
Принимаем ширину и высоту сечения обвязочного бруса 75 мм.
Рисунок 5.2 – Вертикальные связи по колоннам и их расчетные длины
Распорка вертикальной связи по ферме С5 (рисунок 5.4).
Проектируем связи прямоугольного сечения. Ширину и высоту сечения определяем из условия предельной гибкости:
Принимаем ширину и высоту сечения связи 75 мм.
Вертикальная (наклонная) связь по ферме С6 (рисунок 5.4).
Связь проектируем клееной из досок толщиной 36 мм, так как расчётная длина раскоса .
Исходя из предельной гибкости , определяем минимальный размер сечения вертикальной связи:
Принимаем сечение вертикальной связи b´h=140´132 мм, где h=4´33=132 мм (рисунок 5.1).
Проверяем сечение связи по гибкости:
(п. 5.2.15 [1]);
;
;
;
Запас прочности по гибкости .
Рисунок 5.3 - Сечение вертикальной связи С6 по ферме
Рисунок 5.4 – Вертикальные (наклонные) связи по ферме и их расчетные длины
Распорка вертикальной связи по ферме С7 по торцам здания (рисунок 5.5).
Проектируем связи прямоугольного сечения. Ширину и высоту сечения определяем из условия предельной гибкости:
Принимаем ширину и высоту сечения связи 75 мм.
Вертикальная (наклонная) связь по ферме С8 по торцам здания (рисунок 5.5)
Связь проектируем клееной из досок толщиной 28 мм, так как расчётная длина раскоса .
Исходя из предельной гибкости , определяем минимальный размер сечения вертикальной связи:
Принимаем сечение вертикальной связи b´h=140´132 мм, где h=4´33=132 мм (рисунок 5.1).
Проверяем сечение связи по гибкости:
(п. 5.2.15 [1]);
;
;
;
Запас прочности по гибкости .
Рисунок 5.5 – Вертикальные (наклонные) связи по ферме по торцам здания и их расчетные длины
Распорка скатной связи по ферме С9 (С5) (рисунок 5.6).
Проектируем связи прямоугольного сечения. Ширину и высоту сечения определяем из условия предельной гибкости:
Принимаем ширину и высоту сечения связи 50 мм.
Раскос скатной связи по ферме С10 (рисунок 5.6).
Связь проектируем прямоугольного сечения, так как расчётная длина раскоса .
Исходя из предельной гибкости , определяем минимальный размер сечения вертикальной связи:
Принимаем ширину сечения связи 100 мм, что после острожки будет составлять 90 мм.
Рисунок 5.6 – Скатные связи по ферме и их расчетные длины
Раскос скатной связи по ферме С11 по торцам здания (рисунок 5.7).
Связь проектируем прямоугольного сечения, так как расчётная длина раскоса .
Исходя из предельной гибкости , определяем минимальный размер сечения вертикальной связи:
Принимаем ширину сечения связи 100 мм, что после острожки будет составлять 90 мм.
Рисунок 5.7 – Скатные связи по ферме по торцам здания и их расчетные длины
5. Мероприятия по защите деревянных конструкций от гниения и возгорания
Для обеспечения долговечности деревянных конструкций необходимо учитывать следующие факторы:
- назначение конструкции;
- особенности работы конструкции;
- условия эксплуатации;
- форму элементов и деталей конструкций;
- вероятное техническое содержание конструкции в течение назначенного срока эксплуатации;
-специальные защитные мероприятия.
Для защиты древесины от увлажнения, биоразрушения и возгорания необходимо использовать конструктивные и химические меры в соответствии с условиями эксплуатации.
Это достигается устройством гидроизоляции между древесиной колонны и бетоном фундамента, пароизоляции, устраиваемой по настилу.
Для несущих деревянных клееных конструкций и ограждающих конструкций применяем защитное покрытие в качестве влагостойкого лакокрасочного покрытии. Для торцов, опорных элементов, мест пересечения с наружными стенами, обшивок ограждающих конструкций применяем влагостойкие лакокрасочные покрытия, а также антисептирование водорастворимыми антисептиками или антисептическими пастами (натрий фтористый технический для поверхностной обработки с расходом 20 г/м2 в перерасчете на сухое вещество).
Для предохранения древесины от увлажнения в местах контакта с металлом на поверхности, контактирующие с древесиной, рекомендуется нанести мастику «Тектор» марки 201 ТУ 5772-001-5002263-98 таким образом, чтобы при постановке на место детали плотно прилегали к древесине, а мастика, выдавливаясь, хорошо заполняла зазоры между металлом и древесиной.
Для защиты от коррозии стальных конструкций со сварными, болтовыми соединениями необходимо предусмотреть их окраску лакокрасочными материалами, например, эмалью ПФ-1189.
Республиканский научно-практический центр пожарной безопасности ГУВПС МВД Беларуси рекомендует применять на территории Республики Беларусь в качестве огнезащитных средств следующий состав:
- БАНН-1 (ТУ 2332-001-20510370-94 с изменением №1)
Для несущих конструкций для защиты от коррозии применяем окрашивание лакокрасочными материалами I, II и III групп.
Применяем клей группы I.
Литература
1. Деревянные конструкции. Строительные нормы проектирования: ТКП 45-5.05- 146-2009 (02250). - Введ. 01.01.2010. - Мн.: Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь. 2009. - 63 с. Технический кодекс установившейся практики.
2. Строительные нормы и правила. Нагрузки и воздействия: СНиП 2.01.07-85. - Введ. 01.01.1987. - М.: Госстрой СССР, 1987. - 36 с., с изменением №1.
3. Строительные нормы и правила. Нагрузки и воздействия: СНиП 2.01.07-85 (Дополнения. Раздел 10. Прогибы и перемещения). - Введ. 01.01.1989. - М.: ЦНИТП Госстроя СССР, 1989. - 8 с.
4. Жук, В.В. Методическое пособие по курсовому проектированию по дисциплине «Конструкции из дерева и пластмасс» для студентов специальности 1-70 02 01 «Промышленное и гражданское строительство» дневной и заочной форм обучения: учеб.-метод. пособие / В.В. Жук, И.Ф. Захаркевич, В.И. Игнатюк, Н.В. Черноиван. - Брест: УО БрГТУ, 2012. - 39 с.
5. Гринь, И.М. Строительные конструкции из дерева и синтетических материалов. Проектирование и расчет: учеб. пособие для строительных вузов и ф-тов / И.М. Гринь. - 2-е изд., перераб. и доп. - Киев-Донецк: Вища школа, головное изд-во, 1979. - 272 с.
6. Строительные нормы и правила. Стальные конструкции / Госстрой СССР — Введ. 01.01.1982.-М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1988. - 96 с.
7. Расчёт стальных конструкций: справ. пособие / Я.М. Лихтарников, Д.В. Ладыженский, В.М. Клыков. - 2-е изд, перераб. и доп. - К.: Будiвельник, 1984. — 368 с.
8. Жук, В.В. Справочные материалы для проектирования деревянных конструкций зданий и сооружений / В.В. Жук. — Брест: БрГТУ, 2010. — 33с.
9. Национальный комплекс нормативно-технических документов в строительстве. Строительные нормы Республики Беларусь. Бетонные и железобетонные конструкции: СНБ 5.03.01 - 02. - Введ. 01.07.2003. - Мн.: Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь. 2003. - 139 с., с изменениями №1 - №3.
10. Васильев А.А. Металлические конструкции: учеб. пособие для техникумов / А.А. Васильев - 2-е изд., перераб. и доп. - М.: Стройиздат, 1976. - 424 с.
11. Шурин, А.Б. Справочные материалы для проектирования стальных конструкций зданий и сооружений / А.Б. Шурин, А.В. Мухин. - Брест: БрГТУ, 2004. - 83 с.
12. Защита строительных конструкции от коррозии. Строительные нормы проектирования: ТКП 45-2.01-111-2008 (02250). - Мн.: Министерство архитектуры и строительства Республики Беларусь 2009. Технический кодекс установившейся практики. - 63 с.
13. Стандарт университета. Оформление материалов курсовых и дипломных проектов (работ), отчётов по практике. Общие требования и правила оформления: СГ БГТУ 01-2008. - Брест: БрГТУ, 2008. - 46 с.
|
|
Архитектура электронного правительства: Единая архитектура – это методологический подход при создании системы управления государства, который строится...
Двойное оплодотворение у цветковых растений: Оплодотворение - это процесс слияния мужской и женской половых клеток с образованием зиготы...
Своеобразие русской архитектуры: Основной материал – дерево – быстрота постройки, но недолговечность и необходимость деления...
Автоматическое растормаживание колес: Тормозные устройства колес предназначены для уменьшения длины пробега и улучшения маневрирования ВС при...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!