Выбор системы обеспечения микроклимата

ВЫБОР СИСТЕМЫ ОБЕСПЕЧЕНИЯ МИКРОКЛИМАТА

 

В данной курсовой работе предложено выбрать систему обеспечение микроклимата для помещения прядильного цеха, расположенного на первом этаже двухэтажного здания в Барнауле. В цехе установлено 15 станков ПК-100-5М 216 веретен и 15 станков П-66-5М 336 веретен. На каждые 5 станков необходимо присутствие одного работника, в цехе также постоянно находится 1 помощник мастера. Таким образом, в проектируемом помещении численность обслуживающего персонала составляет 7 человек. Источниками тепловыделений в помещении являются станки, обслуживающий персонал, солнечная радиация, поступающая через светопрозрачные ограждения (окна) и источники искусственного освещения. Влага выделяется только от обслуживающего персонала. Станки, расположенные в проектируемом цехе не выделяют пыли, поэтому борьба с этим типом вредности не требуется.

Обеспечение микроклимата предполагает поддержание метеорологических параметров (таких как температура воздуха, влажность воздуха и скорость перемещения воздуха в помещении) на оптимальном или допустимом уровне. Метеорологические параметры считаются оптимальными, если система терморегуляции человека не испытывает напряжение. Допустимые параметры – если в отдельные моменты времени система терморегуляции человека испытывает напряжение, не приводящее к потере трудоспособности. Параметры считаются технологически оптимальными, если создаются наилучшие условия для протекания технологического процесса.

В проектируемом прядильном цехе приоритет при выборе метеорологических параметров имеют технологии. Это связано с тем, что производственный процесс неразрывно с этими параметрами связан и очень чувствителен к их изменениям.

То есть необходимо обеспечить оптимальный микроклимат для технологий и оптимальный или допустимый для людей. Для этих целей предназначены системы кондиционирования.

ВЫБОР РАСЧЕТНЫХ ПАРАМЕТРОВ ВОЗДУХА В РАБОЧЕЙ ЗОНЕ И НАРУЖНОГО ВОЗДУХА

РАСЧЁТНЫЕ ПАРАМЕТРЫ НАРУЖНОГО ВОЗДУХА

 

Проектируемая СКВ предполагает использование параметров группы Б. Источником информации для определения параметров наружного воздуха является [2]. Данные сведены в таблицу 2.5.

 

Таблица 2.5 – Расчетные параметры наружного воздуха

Наименование пункта	Расчетная географическая широта, °с.ш.	Барометрическое давление, гПа	Период года	Температура воздуха, °С	Удельная энталь-пия, кДж/кг	Относительная влажность, %	Скорость ветра, м/с	Среднесуточная амплитуда температур, °С
Барнаул	52	990	теплый	27,7	53,44	70	0	12,3
			холодный	-39	-	76	5,9	10,2

СОСТАВЛЕНИЕ БАЛАНСОВ ПО ВРЕДНОСТЯМ (ТЕПЛОТЕ, ВЛАГЕ, ПАРУ, ГАЗАМ, ПЫЛИ) ДЛЯ ТЕПЛОГО И ХОЛОДНОГО ПЕРИОДОВ ГОДА

ТЕПЛОВЫДЕЛЕНИЯ

 

Расчёт проводится для тёплого и холодного периодов года, в рабочее и нерабочее время.

Оборудование с электроприводом

 

Qтв1 = ,(3.7)

 

где Nу – установленная мощность оборудования;

кисп – коэффициент использования привода;

кт – коэффициент тепловыделения оборудования (показывает, какая часть электрической энергии переходит в теплоту);

В цехе установлено 15 станков ПК – 100 - 5М с Nу = 7,8 кВт и 15 станков П – 66 – 5М

с Nу = 9,7 кВт. Принимаем кисп = 0,88, кт = 1. Тогда

 

Qтв1 = Q1 + Q2 = 15·7,8·0,88·1 + 15·9,7·0,88·1 = 231 кВт.

 

В нерабочее время станки выключены.

 

Таблица 3.2 – Тепловыделения от оборудования с электрическим приводом

Qтв1, кВт	Теплый период	Холодный период
рабочее время	231	231
нерабочее время	0	0

Обслуживающий персонал

 

Qтв2 = n·q·ψ,(3.8)

 

где n – количество работников. На каждые пять станков необходимо присутствие одного работника. Плюс цеховой помошник мастера. Станков 30/5 = 6, примем 6 работников.

Итого n = 7 чел;

q – количество теплоты выделяемое взрослым мужчиной при расчётных условиях:

qт = 200 Вт (тёплый период) и qх = 205 (холодный период);

ψ – коэффициент, учитывающий возрастной и половой состав персонала. Текстильная промышленность «женская отрасль», поэтому можно с очень большой вероятностью предположить, что среди работников преобладают женщины, т.е. ψ = 0,85.

 = 7·205·0,85 = 1,22 кВт;  = 7·200·0,85 = 1,19 кВт.

Таблица 3.3 – Тепловыделения от обслуживающего персонала

Qтв2, кВт	Теплый период	Холодный период
рабочее время	1,19	1,22
нерабочее время	0	0

Искусственное освещение

Так как неизвестно количество люминесцентных ламп (а именно они используются в проектируемом прядильном цехе для освещения), то для нахождения требуемой суммарной мощности ламп используются нормы освещённости. Расчёт ведется по формуле:

 

Qламп = nосв·Апол,(3.9)

 

где nосв – норма освещённости, то есть мощность ламп, приходящаяся на 1 м2 площади пола, nосв = 50 Вт/м2;

Апол – площадь пола, Апол = 900 м2;

Qламп = 50·900 = 45 кВт. Тепловыделения от ламп будет одинаково для обоих периодов:

 

Qтв3 = Qламп·β,

 

где β – коэффициент тепловыделений, зависит от способа крепления ламп к потолку, β = 1;

Qтв3 = 45·1 = 45 кВт.

 

Таблица 3.4 – Тепловыделения от искусственного освещения

Qтв3, кВт	Теплый период	Холодный период
рабочее время	45	45
нерабочее время	0	0

Солнечная радиация

Учёт ведется и по тёплому, и по холодному периоду года.

Теплый период

Теплопоступления от солнечной радиации определяются по следующей формуле:

 

Qтв4т = ,                           (3.10)

 

где Аокна – площадь светопрозрачных ограждений (окон), Аок = 109,2 м2;

Rокна – термическое сопротивление окон, Rокна = 0,4 (м2·К)/Вт;

 – средняя температура за июль,  = 27,7 ºС;

 – расчётная температура в помещении,  = 25 ºС;

kF, τF, kc – коэффициенты сдерживания, пропускания радиационного теплового потока, а так же коэффициент, вводимый нами для учёта наличия штор на окнах, соответственно:

kF = 0,62, τF = 0,7,kc=0,25.

qп, qр – удельные потоки прямого и рассеянного излучения, Вт/м2.

Поскольку ориентация помещения относительно сторон света не задана, то необходимо её выбрать. Это делается на основании данных таблицы 3.18 в учебном пособии. Теплопоступления от солнца по часам приведены во вспомогательной таблице 3.5. В таблице приведен суммарный поток радиации.

 

Таблица 3.5 – Солнечная радиация на 52 параллели

Часы	Поток радиации, Вт/м2
	С	СВ	В	ЮВ	Ю	ЮЗ	З	СЗ
5-6	102\55	301\69	371\73	116\52	-\31	-\28	-\28	-\28
6-7	26\69	391\98	497\119	272\91	-\59	-\43	-\44	-\44
7-8	-\71	342\106	545\129	328\110	13\76	-\55	-\53	-\53
8-9	-\67	196\96	498\123	448\114	94\85	-\63	-\57	-\58
9-10	-\63	42\79	374\100	429\110	206\87	-\67	-\59	-\60
10-11	-\60	-\69	193\84	333\96	299\90	14\72	-\60	-\62
11-12	-\59	-\65	37\72	272\86	344\91	150\78	-\65	-\63
12-13	-\59	-\65	37\72	272\86	344\91	150\78	-\65	-\63
13-14	-\60	-\69	193\84	333\96	299\90	14\72	-\60	-\62
14-15	-\63	42\79	374\100	429\110	206\87	-\67	-\59	-\60
15-16	-\67	196\96	498\123	448\114	94\85	-\63	-\57	-\58
16-17	-\71	342\106	545\129	328\110	13\76	-\55	-\53	-\53
17-18	26\69	391\98	497\119	272\91	-\59	-\43	-\44	-\44
18-19	26\69	391\98	497\119	272\91	-\59	-\43	-\44	-\44

 

По данным вспомогательной таблицы видно, что поток радиации будет минимальным при ориентации здания по оси Север - Юг. В качестве расчетного принимается час с максимальным приходом солнечной радиации по выбранным направлениям. В данной работе расчетный час 11 – 12 ч. Ориентация здания представлена на рисунке 3.8.

 

Рисунок 3.8 – Ориентация здания

 

В расчетный час теплопоступления от солнечной радиации на Севере и Юге:

qсевп = 0; qсевр = 59 Вт/м2; qюгп = 344 Вт/м2; qюгр = 91 Вт/м2.

Теплопоступления от солнечной радиации с двух направлений:

Qтв4т =  = 5,8 кВт.

Холодный период

Теплопоступления через окна от солнечной радиации в течение отопительного периода

Qтв 4х, для двух фасадов зданий следует определять по формуле:

 

Qтв 4х = tF kF (АF1I1 + AF2I2),(3.11)

 

где tF – коэффициент, учитывающий затенение светового проема;

kF - коэффициенты относительного проникания солнечной радиации;

kc- коэффициент, вводимый нами для учёта наличия штор на окнах;

АF1, АF2 - площадь световых проемов фасадов здания, ориентированных по двум направлениям, м2;

I1, I2 - средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальные поверхности.

Для определения средней за отопительный период величины солнечной радиации на вертикальные поверхности необходимо определить продолжительность отопительного периода, и на какие месяцы он приходится. Продолжительность отопительного периода составляет 235 суток. По тому же источнику находятся месяцы, на которые приходится отопительный период. Продолжительность отопительного периода определяется меньшей или равной  температурой наружного воздуха.

 

Таблица 3.6 – Средняя месячная и годовая температура воздуха

Месяцы	I	II	III	IV	V	VI	VII	VIII	IX	X	XI	XII	год
Барнаул	-17,5	-16,1	-9,1	2,1	11,4	17,7	19,8	16,9	10,8	2,5	-7,9	-15	1,3

 

Из таблицы видно, что в отопительный период входят следующие месяцы: январь, февраль, март, апрель, октябрь, ноябрь, декабрь. Количество дней в этих месяцах:

 

Так как продолжительность отопительного периода составляет 235 суток т.е. на 23 дня больше то при подсчете величины солнечной радиации к данным месяцам добавляются еще 23 дня из месяца с наименьшей температурой большей десяти градусов (т.е. сентябрь).

Средняя за отопительный период величина солнечной радиации на вертикальные поверхности принимается по таблице:

 

Таблица 3.7 – Суммарная солнечная радиация на вертикальную поверхность, МДж/м2.

	Январь	Февраль	Март	Апрель	Сентябрь	Октябрь	Ноябрь	Декабрь
С	---	---	---	110	---	---	---	---
Ю	495	566	692	558	584	611	543	475

 

Суммарный поток солнечной радиации на южный фасад здания за отопительный период:

 

(3.12)

 

Суммарный поток солнечной радиации на северный фасад здания за отопительный период:

 

(3.13)

 

Теплопоступления с солнечной радиацией за отопительный период года:

Qтв 4х = 0,25·0,62·0,7·(54,6·216,1+54,6·5,4)·0,001 = 1,058 кВт.

 

Таблица 3.8 – Теплопоступления от солнечной радиации

Qтв4, кВт	Теплый период	Холодный период
рабочее время	5,8	1,058
нерабочее время	0	0

Прочие

Такие статьи теплопоступлений как:

Ø с воздухом инфильтрации – не учитываем, поскольку проектируем оптимальный микроклимат;

Ø через наружные ограждения конвекцией и теплопроводностью – незначительны;

Ø с оборудованием или материалами – их в проектируемое помещение не поступает.

ТЕПЛОПОТЕРИ

 

Расчёт ведём для холодного периода года.

 

Qтп1 = ,(3.14)

 

где Аогр. – расчётная площадь поверхности ограждающей конструкции, м2;

Rогр. – термическое сопротивление ограждающей конструкции, (м2·К)/Вт;

n – коэффициент, учитывающий ориентацию ограждающей конструкции относительно наружного воздуха;

,  - расчетные температуры воздуха в помещении и наружного воздуха соответственно;

 – поправочные коэффициенты (надбавки):

 – на ориентацию по странам света, Север –  = 0,1, Юг –  = 0;

 – на наличие 2-х и более наружных стен, Север –  = 0,05, Юг –  = 0,05.

Поправки , , ,  – в рассматриваемом случае не имеют силы.

Теплопотери через стены

Площадь одной наружной стены без окон:

Аст = 30·6-54,6 = 125,4 м2.

Термическое сопротивление стен Rст = 2,35 (м2·К)/Вт.

Величина теплопотерь через наружные стены по двум направлениям:

Qтп 1юг =  кВт;

Qтп 1с =  кВт.

Для холодного периода года суммарные теплопотери через стены:

 

Qтп 1 = Qтп 1юг + Qтп 1с = 3,4 + 3,7 =7,1 кВт.

 

Таблица 3.9 – Теплопотери через наружные стены

Qтп1, кВт	Теплый период	Холодный период
рабочее время	0	7,1
нерабочее время	0	7,1

Теплопотери через окна

Площадь окон на одной стене: Аок = 54,6 м2.

Термическое сопротивление окон: Rок = 0,4 (м2·К)/Вт.

n = 1.

Величина теплопотерь через окна по двум направлениям:

Qтп 2юг =  кВт;

Qтп 2с =  кВт.

Для холодного периода года суммарные теплопотери через окна:

 

Qтп 2 = Qтп 2юг + Qтп 2с = 8,74 +9,58 =18,32 кВт.

 

Таблица 3.10 – Теплопотери через окна

Qтп2, кВт	Теплый период	Холодный период
рабочее время	0	18,32
нерабочее время	0	18,32

Теплопотери через пол

Площадь зон пола:

 

АI = АII = АIII = 120 м2; АIV = 540 м2.

 

Термическое сопротивление зон пола: RI = 2,62 (м2·К)/Вт; RII = 4,82 (м2·К)/Вт;

RIII = 9,12 (м2·К)/Вт; RIV = 17,22 (м2·К)/Вт.

n = 1.

Для холодного периода теплопотери через пол:

Qтп 3 =  кВт.

 

Таблица 3.11 – Теплопотери через пол

Qтп3, кВт	Теплый период	Холодный период
рабочее время	0	7,028
нерабочее время	0	7,028

Прочие

Такие как:

Ø нагрев воздуха инфильтрации;

Ø нагрев материалов и транспорта.

По причинам, упомянутым в 5-ом разделе тепловыделений, эти теплопотери не рассчитываются.

Баланс по теплоте

 

                                   (3.16)

 

Тёплый период года, рабочее время:

 

ΔQт.р. = Qтв1 + Qтв2 + Qтв3 + Qтв4 = 231 + 1,19 + 45 + 5,8-7,1-18,32-7,028 = 250,54 кВт;

Тёплый период года, нерабочее время: ΔQт.н. = 0;

Холодный период года, рабочее время:

 

ΔQх.р. = Qтв1 + Qтв2 + Qтв3 + Qтв 4– Qтп1 – Qтп 2 - Qтп 3 = 231+ 1,22 + 45 +1,058 –7,1 –18,32 –7,028 = 245,83 кВт;

 

Холодный период года, нерабочее время:

 

ΔQх.н. = - Qтп1 – Qтп 2 - Qтп 3 = - 7,1 –18,32 –7,028 = - 32,45 кВт;

 

Сведём значение баланса по периодам в таблицу 3.12.

 

Таблица 3.12 – Баланс по теплоте

ΔQ, кВт	Теплый период	Холодный период
рабочее время	250,54	245,83
нерабочее время	0	-32,45

Баланс по влаге

В рассматриваемом цехе источником выделений влаги являются работающие люди. Влагопотерь нет. Количество влаги, выделяющееся с поверхности кожного покрова людей:

 

, (3.17)

 

где n – количество людей в цехе, n = 7 чел.;

q – влага, испаряющаяся с одного человека за час, г/час. Зависит от тяжести выполняемой работы и температуры воздуха в рабочей зоне. Для  = 26 ºС q = 185 г/час = 5,14·10-5 кг/с, а для  = 22 ºС q = 158 г/час = 4,39·10-5 кг/с;

ψ – коэффициент, учитывающий то, что работают женщины, ψ = 0,85.

 30,58·10-5 кг/c;

 26,12·10-5 кг/c;

 

Таблица 3.13 – Баланс по влаге

ΔW, кг/с·10-5	Теплый период	Холодный период
рабочее время	30,58	26,12
нерабочее время	0	0

Баланс по газам и пыли

Поскольку баланс по пыли составить сложно, а опасные газы в проектируемом цеху не выделяются, на основании отраслевых норм считаем, что воздухообмена достаточно для борьбы с теплотой и для поддержания концентрации пыли на уровне предельно допустимой.

ОБЩИЕ ПОЛОЖЕНИЯ

микроклимат теплопотеря кондиционирование воздух

При создании микроклимата используется качественный способ регулирования параметров воздуха в рабочей зоне. Наибольший небаланс по теплоте в рассматриваемой работе имеется в тёплый период года, в рабочее время. С него и необходимо начать расчёт, чтобы получить максимальное значение подачи воздуха (воздухообмена L) и согласовать его с нормативными требованиями. Полученное значение воздухообмена далее принимается как данное для всех остальных расчётных периодов.

Необходимые для расчёта параметры воздуха определяются по h-d диаграмме.

Плотность воздуха в рабочем диапазоне температур меняется незначительно, поэтому ее можно принять постоянной ρ = 1,2 кг/м3.

ТЁПЛЫЙ ПЕРИОД ГОДА

 

Процессы изображены на h-d диаграмме.

Нт – наружный воздух:

 = 38 ºС;                   = 16%;            = 58 кДж/кгс.в.;  = 5,9 г/кгс.в.;

 – после камеры орошения:

 = 19 ºС;  = 90%;  = 51кДж/кгс.в.  = 12,5 г/кгс.в.;

Нт От – процесс обработки воздуха в камере орошения

Вт – расчетные параметры воздуха в рабочей зоне:

 = 26 ºС;                   = 60%;            = 58 кДж/кгс.в.;  = 12,5 г/кгс.в.;

Вт – процесс ассимиляции вредностей в помещении.

СХЕМА КОНДИЦИОНЕРА

 

Выбор тепловой схемы производится согласно рассчитанным процессам. Варианты базовых схем кондиционера, модификации этих схем и описание элементов с чертежами принимаются из «Справочника проектировщика».

Рассчитанную подачу покрывают два КТЦ3-63. Для осуществления рассчитанных процессов необходимо внести ряд изменений в базовую схему (в пределах оговорённых заводом изготовителем). Принципиальная схема модифицированного кондиционера (без соблюдения масштаба) приведена на рисунке 7.1:

 

1 – воздушный клапан; 2 – приёмный блок; 3 – воздушный фильтр; 4 – камера обслуживания; 5 – камера орошения; 6 – воздухоподогреватель второго подогрева, также с обводным каналом; 7 – блок присоединительный; 8– вентиляторный агрегат.

Рисунок 7.1 – Модифицированная схема кондиционера КТЦ3-63

 

Габариты кондиционера, длина×высота = 9 175×3 345 м.

Производительность: 63 000 м3/ч.

Ширину определяет самый широкий блок. Массу кондиционера находят как сумму масс блоков. Аэродинамическое сопротивление также сумма сопротивлений отдельных блоков оборудования.

ПРИЁМНЫЙ БЛОК БПЭ-3

 

Приёмный блок предназначен для приёма, регулирования и распределения по живому сечению объёма наружного воздуха. Он также используется для смешения наружного и рециркулированного воздуха. В принятой схеме кондиционера используется один приемный блок - прямоточный смесительный БПЭ-3, для приёма наружного воздуха.

Эскиз БПЭ-3 приведен на рисунке 7.2 (без соблюдения масштаба). В состав воздухораспределителей входят воздушные клапаны.

Масса БПЭ-3 = 570 кг. Сопротивление БПЭ-3 = 70 Па.

 

 

1 – вставка; 2 – воздушный клапан для наружного воздуха; 3 – присоединительный лист; 4 – камера обслуживания; 5 – опора.

Рисунок 7.2 – Приёмная камера БПЭ-3

 

ВОЗДУШНЫЙ ФИЛЬТР ФР2-3

 

Воздушный фильтр предназначен для очистки воздуха поступающего в кондиционер от атмосферной и волокнистой пыли. Фильтрующие материалы – ФРНК-ПГ или ИФП-1. Для перемотки фильтрующих материалов предусмотрен электродвигатель. Загрязнение фильтра контролируется по его аэродинамическому сопротивлению.

Эскиз фильтра ФР2-3 приведен на рисунке 7.3.

Масса ФР2-3 = 569 кг. Начальное сопротивление ФР2-3 = 55 Па.

 

1 – корпус; 2 – фильтрующий материал; 3 – катушка; 4 – электропривод; 5 – мановакууметр.

Рисунок 7.3 - Фильтр ФР2-3

КАМЕРА ОБСЛУЖИВАНИЯ КО-3

 

Камеры обслуживания предназначены для формирования воздушного потока и обслуживания соседнего оборудования в кондиционере. Она оборудована сливным патрубком для отвода конденсата. Вода отводится в канализационную систему.

На передней стенке камеры имеются отверстия под муфты для установки контрольных приборов и светильник. Те отверстия, что в данный момент не используются закрыты заглушками.

Эскиз камеры КО-3 приведен на рисунке 7.4.

Масса КО-3 = 114 кг;

 

1 – потолок; 2 – передняя стенка; 3 – муфта; 4 – светильник; 5 – заглушка; 6 – герметичная дверца; 7 – пробка 3/4''; 8 – сливной патрубок; 9 – козырёк.

Рисунок 7.4 – Камера обслуживания КО-3

 

ЗАКЛЮЧЕНИЕ

 

В результате расчёта СКВ для прядильного цеха, были получены следующие результаты (или совершены следующие действия):

1. Определены климатические параметры заданного населенного пункта, определены допустимые и оптимальные параметры для оборудования и персонала.

2. Проведена реконструкция здания, а именно:

· была изменена сетка колонн, она сделана кратной 6 метрам;

· оставлены навесные стены трехслойные, оштукатуренные с наружной стороны, в качестве утеплителя был выбран материал пенополистирол; конструкция и материал выбранных ограждений соответствуют санитарно-гигиеническим нормам и нормам энергосбережения;

· в светопрозрачных ограждений выбраны окна с глухим остеклением в деревянном переплете, тип оконного проема – ленточный, конструкция светопрозрачных ограждений соответствует нормам энергосбережения;

· в качестве пола выбрана конструкция из бетона М-60, двух слоев гидроизоляции (рубероида), цементного раствора, алюминиевого покрытия так же щебня и песка из перлита; полы расположены на грунте

· межэтажные перекрытия, которые были дополнены навесными потолками, что позволило создать «технический этаж» (для размещения возуховодов, воздухраспределителей, проводки и крепления навесных светильников).

3. Сведен баланс по вредностям (теплоте и влаге).

4. Качественным способом рассчитан требуемый воздухообмен в помещении, для его обеспечения выбрано 96 воздухораспределителей ПРМ1;

5. Было принято, что СКВ не работает в теплый период года в нерабочее время и произведен расчет режимов его работы в остальные периоды.

6. Для создания в проектируемом помещении рассчитанного микроклимата выбрано 2 кондиционера КТЦ3-63.

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

 

1. Вентиляция, отопление, кондиционирование воздуха на текстильных предприятиях: Учебное пособие для ВУЗов / Под ред. В.Н. Талиева. – М.: Легпромбытиздат, 1985–256 с.

2. СНиП 23 - 01 - 99. Строительная климатология и геофизика / Госстрой России. - М.: ГУП ЦПП, 2000. - 51 с.

3. СНиП 23-02-2003. Тепловая защита зданий / Госстрой России. – М.: Стройиздат, 2003.–29 с.

4. Проектирование ограждающих конструкций зданий. Методические указания к курсовому и дипломному проектированию по дисциплине «Системы кондиционирования и вентиляции воздуха». Пыжов В. К., Сенников В. В., Тимошин Л. И. -Иваново: 1997. - 20с.

5. СНиП 41-01-2003. Отопление, вентиляция и кондиционирование. / Госстрой России. – М.: Стройиздат, 2003. – 58 с.

6. Пособие 2.91 к СНиП 2.04.05 - 91** Расчет поступления теплоты солнечной радиации в помещения / АО «Промстройпроект». - М.: Промстройпроект, 1993. - 32 с.

7. СП 23-101-2000. Проектирование тепловой защиты зданий. / Госстрой России. – М.: Стройиздат, 2001. – 86 с.

8. Рекомендация по выбору способов подачи и типов воздухораспределительных устройств в промышленных зданиях А3 – 960. – М.: Госстрой СССР, 1987. – 16 с.

9. Рудаков С.В., Пыжов В.К. Проектирование систем кондиционирования воздуха и холодоснабжения / Учебное пособие. Иваново: ИХТИ, 1988 – 30 с.

10.Руководящие материалы по кондиционерам (центральным) и кондиционерам-утилизаторам КТЦ 3, (ч. 1) – М.: Союзкондиционер, 1987. – 234 с.

Размещено на Allbest.ru

ВЫБОР СИСТЕМЫ ОБЕСПЕЧЕНИЯ МИКРОКЛИМАТА

 

В данной курсовой работе предложено выбрать систему обеспечение микроклимата для помещения прядильного цеха, расположенного на первом этаже двухэтажного здания в Барнауле. В цехе установлено 15 станков ПК-100-5М 216 веретен и 15 станков П-66-5М 336 веретен. На каждые 5 станков необходимо присутствие одного работника, в цехе также постоянно находится 1 помощник мастера. Таким образом, в проектируемом помещении численность обслуживающего персонала составляет 7 человек. Источниками тепловыделений в помещении являются станки, обслуживающий персонал, солнечная радиация, поступающая через светопрозрачные ограждения (окна) и источники искусственного освещения. Влага выделяется только от обслуживающего персонала. Станки, расположенные в проектируемом цехе не выделяют пыли, поэтому борьба с этим типом вредности не требуется.

Обеспечение микроклимата предполагает поддержание метеорологических параметров (таких как температура воздуха, влажность воздуха и скорость перемещения воздуха в помещении) на оптимальном или допустимом уровне. Метеорологические параметры считаются оптимальными, если система терморегуляции человека не испытывает напряжение. Допустимые параметры – если в отдельные моменты времени система терморегуляции человека испытывает напряжение, не приводящее к потере трудоспособности. Параметры считаются технологически оптимальными, если создаются наилучшие условия для протекания технологического процесса.

В проектируемом прядильном цехе приоритет при выборе метеорологических параметров имеют технологии. Это связано с тем, что производственный процесс неразрывно с этими параметрами связан и очень чувствителен к их изменениям.

То есть необходимо обеспечить оптимальный микроклимат для технологий и оптимальный или допустимый для людей. Для этих целей предназначены системы кондиционирования.