Теплообменные аппараты, применяемые

Содержание

Введение ………………………………………………………………………...	4
1.Теплообменные аппараты, применяемые в технологических производствах ………………………………………………………………..	5
1.1 Конструкции и температурные параметры теплообменных аппаратов ……………………………………………………………………..	5
1.2 Определение температуры горячей воды и расхода оборотной воды …	7
2.Определение расхода воды на подпитку …………………………………..	9
2.1Расчет химического состава воды оборотной системы ………………...	12
3.Проблемы оборотного водоснабжения ………………………………….	15
4.Расчет ингибиторной обработки оборотной воды ……………………...	18
4.1 Расчет расхода ингибитора коррозии и накипеобразования В9380НК ……………………………………………………………………...	18
4.2 Расчет расхода ингибитора биоотложений и биоцида В9015Б ……..	19
4.3 Расчет расхода дисперсанта В9280Д …………………………………..	20
5.Механическая очистка от взвешенных веществ …...................................	21
5.1Расчет фильтровальной станции ……………………………………….	22
6.Расчет трубопроводов охлажденной и горячей воды. Выбор марки насосов ……………………………………………………………………….	24
6.1Расчет отметок пьезометрической линии водоводов оборотной системы ……………………………………………………………………….	24
6.2Выбор насосов охлажденной воды …………………………………….	27
6.3 Расчет времени оборота воды ………………………………………….	27
7.Технологическая схема подготовки оборотной воды ……………………..	28
Библиографический список ……………………………………………………	31

Введение

Для охлаждения технологического оборудования, охлаждения газообразных и жидких продуктов в Российской Федерации используется около130 км³/год оборотной воды, что составляет 70 % от общего расхода потребления всеми отраслями промышленности. По отдельным отраслям промышленности проценты расхода воды на охлаждение составляют: теплоэнергетика – 96 %; нефтеперерабатывающая – 95 %; химическая и нефтехимическая – 74–95%; черная металлургия – 75%.

Промышленные предприятия состоят из различных технологических производств. В качестве охлаждаемого оборудования используются воздушные и газовые компрессоры, электрические печи разогрева металла, машины непрерывной разливки стали, рубашечные реакторы, листопрокатный стан и др. Для охлаждения продуктов переработки на химических, нефтехимических и нефтеперерабатывающих предприятиях используются холодильники различного типа.

Основное различие технологических производств в температуре охлаждения оборудования и продукта, которая определяет требуемый расход оборотной воды. Загрязнения оборотной воды продуктами переработки, за счет неплотностей теплообменной аппаратуры, требует индивидуальной системы очистки. Наиболее оптимальным будет решение выбора методов очистки и ингибирования индивидуально для каждого технологического производства, поэтому в настоящее время проектируются децентрализованные системы оборотного водоснабжения предприятий. Водоблок для отдельной технической установки имеет следующие экономические и технические преимущества:

– минимальная протяженность сетей горячей и охлажденной воды;

– оптимальный подбор охладителя на требуемую температуру охлаждения;

– оптимальный подбор ингибиторов для обработки оборотной воды;

– возможность полной автоматизации работы водоблока.

Методические указания состоят из теоретической части и примера расчета. В приложениях приведены: каталог ингибиторов; каталог насосов-дозаторов; варианты компоновки водоблока; и варианты заданий на курсовой проект.

Теплообменные аппараты, применяемые

В технологических производствах

Конструкции и температурные параметры

Теплообменных аппаратов

В оборотной системе вода используется в качестве хладоагента для охлаждения жидких продуктов в теплообменных аппаратах через стенку трубы. Конструкция аппарата определяет температурные параметры теплоотдающих сред. На рис.1.1 приведены основные типы теплообменных аппаратов или холодильников.

Погружной холодильник рис. 1.1,а состоит из теплоотдающего змеевика 6 помещенного в металлический ящик 5. Охлаждаемый продукт проходит по змеевику 6 сверху вниз, а охлаждающая вода поступает по трубе 1 в придонную зону ящика 5 и поднимается вверх. Таким образом, в погружном холодильнике теплопередача протекает по противоточной схеме. Погружные холодильники имеют большую металлоемкость на 1 м² теплоотдающей поверхности и необходимость самотечного отвода горячей воды. Поэтому в настоящее время применяются кожухотрубные холодильники.

Кожухотрубный холодильник рис 1.1,б состоит из пучка трубок 8, помещенный в цилиндрический металлический кожух 7. Охлажденная вода поступает через патрубок 1 в теплоотдающие трубки 8, а охлаждаемый продукт поступает через патрубок 3 и протекает по межтрубному пространству к выходному патрубку 4. Таким образом, обеспечивается противоточная схема теплообмена охлаждающих сред.

Противоточная схема теплообмена в кожухотрубном холодильнике может быть выполнена только в однопоточном варианте и применяется для небольших расходов теплоотдающих сред. Например, в конструкции скоростного водонагревателя горячего водоснабжения жилых домов. 

На рис. 1.1,в приведена схема двухходового кожухотрубного холодильника, в котором охлаждающая вода поступает в патрубок 1 и протекает по нижней половине трубок 8, а затем по верхней половине трубок и отводится через патрубок 2. Охлажденный продукт входит через патрубок 3 в межтрубное пространство и пересекает охлаждающие трубки за счет установки поперечных перегородок 9. Таким образом, обеспечивается перекрестная схема теплообмена теплоотдающих сред.

Температура горячей воды t₂, выходящая из холодильника определяется изменением температур теплоносителей по закону теплопередачи [6]. Характер изменения температур теплоносителей вдоль поверхности змеевика (пучка) определяется схемой движения теплоотдающих сред и соотношением массовых расходов охлаждаемого продукта G_пи охлаждающей воды G_в  (водяных эквивалентов).

 

 

а

Т2Gп

t2Gв

t1Gв

Т1Gп

6

5

4

3

2

1

 

б

t2

Т2Gп

t1Gв

Т1Gп

8

7

4

3

2

1

 

в

t2

t1Gв

Т2Gп

Т1Gп

8

7

4

9

3

2

1

 

 

Рис. 1.1. Конструкции холодильников:

Рис.1.2.Характер изменения температур теплоносителей

при прямотоке (а) и противотоке (б)

 

При прямотоке для значений G_п <G_в (рис.1.2,а) температура охлажденного продукта Т₂ всегда больше температуры горячей воды (Т₂ >t₂).

При противотоке (рис. 1.2,б), для достаточно больших значений поверхности теплообмена, можно получить равенство температур (Т₂ = t₂).

В кожухотрубных холодильниках имеет место многократное перекрестное движение теплоносителей и является промежуточным между прямотоком и противотоком, для которого всегда (Т₂>t₂).

Температура горячей воды после холодильника (конденсатора) определяется из выражения 

 

t₂= Т₂–δt,                                   (1.1)

 

где Т2	–	температура охлажденного продукта, °С;
δt	–	градиент конечных температур теплоносителей в холодильнике, °С.

 

Величина δtзависит от конструкции холодильника (конденсатора) и изменяется в пределах 5–8°С. Принимаем δt = 5°С.

 

И расхода оборотной воды

Предъявляемые требования к температуре оборотной воды определяется технологическим процессом и эксплуатационными свойствами оборудования. Для проектируемых технологических производств основным является обеспечение охлаждения продукта до регламентной температуры. В табл.1.1 приведены регламентные температуры для продуктов переработки нефтеперерабатывающего завода, компрессорных станций и турбинного цеха ТЭЦ.

 

Таблица 1.1

Регламентные температуры охлаждения продуктов

 

№ п/п	Наименование продукта	Температура охлаждения продукта по технологическому регламенту  Т2, °С, не более
1	Конденсация паров аммиака	35
2	Воздух для КИП	35
3	Воздух промышленный	60
4	Бензин	40
5	Конденсат водяного пара	40
6	Газо-продуктовая смесь	45
7	Пропан	45
8	Дизельное топливо (зимнее)	60
9	Дизельное топливо (летнее)	70
10	Вакуумный газойль	90
11	Мазут	120
12	Гудрон	130

 

По заданию необходимо запроектировать оборотную систему турбинного цеха. Расход отводимого тепла – 25500 млн. ккал/ч, температура охлажденного продукта Т₂=50°С.

Определяем температуру горячей воды по формуле (1.1):

 

t_гор=Т₂ – δt=50 – 5= 45°С.

 

Температура горячей воды не может быть больше 45°С по условиям накипеобразования[8]. Поэтому, при Т₂>50 температура горячей воды назначается t₂=45°С.

Задаемся температурным перепадом нагрева оборотной воды

 

                                 Δt= t_гор –t_охл.                                         (1.2)

 

Температурный перепад Δtпринимается в диапазоне от 5 до 15°С в зависимости от измененияТ₂в пределах от 35 до 50°С.

Принимаем температурный перепад Δt= 9°С.

 

t_охл=t_гор –Δt=45 – 9=36°С.                       

 

Таким образом, необходимо подобрать градирню и ороситель обеспечивающий охлаждение воды доt_охл=36°С.

Расход оборотной воды Q_в определяется из уравнения баланса тепла:

 

Q_т=с·γ·Q_в ·(t_гор –t_охл),               (1.3)                                               

 

где Qт	–	количество избыточного тепла технологического процесса, ккал/ч;
Qв	–	количество воды, м3/ч;
с	–	теплоемкость воды, с = 1 ккал/кг;
γ	–	удельный вес воды, γ = 1000 кг/м3.

 

Уравнение (1.3) показывает баланс тепла нагрева воды в технологическом процессе и отвода тепла воздухом на градирне, оборотной водой с расходом Q_в.

Преобразуя уравнение (1.3) определяем расход воды по уравнению (1.4):

 

м³/ч.            (1.4)

 

Принятые параметры t_гор,t_охли Q_охлнеобходимо подтвердить теплотехническим расчетом градирни. Расчет выполняется по учебно-методическому пособию: «Тепловой и аэродинамический расчет вентиляторной градирни» (СГАСУ, 2013).

Вентиляторной градирни

Выбор типа градирни

Задание Запроектировать градирню для оборотной системы:

· Производительность оборотной системы Q_ч = 2800 м³/ч

· Температура горячей воды t_гор=45°C

· Температура охлажденной водыt_охл= 36^оС

· Оборотная вода загрязнена: в/в=10 мг/л

· Район расположения предприятия гКрасноярск.

Последовательность решения:

1. В соответствие с качеством оборотной воды по Приложению 2принимаем капельный ороситель N 26 с элементом оросителя Р500,сетчатые рулоны в блоке БОС ПД 1-3 (наклонные трубы)

2. По Приложению 3 принимаем каплеуловитель N 16- жалюзийный двухрядный из стеклопластиковых пластин.

3. Принимаем плотность орошения q_ж= 14,6м³/ч·м².

4. Определяем площадь орошения всей градирни по формуле

F_общ = Q_ч// q_ж = 2800/14,6 = 191,78 м²

5.В соответствии с Приложением 1 принимаем секционную градирню.   Количество секций в градирне принимаем 3.

6Определяем площадь одной секции градирни по формуле:

F_ск= 64/3 = 21,3 м².

          7.Принимаем к расчету и проектированию трехсекционную градирню с размером секции 8х8Lм и площадью 64 м² оборудованную вентилятором 2ВГ-50.

           8. Гидравлическая нагрузка: 2800/3 = 933,3м³/ч

Аэродинамическим и теплотехническим расчетами подтверждается правильность выбора   конструкции оросителя и каплеуловителя при обеспечении заданной температуры охлаждённой воды.

 

Рисунок 2.1 - Гидравлическая схема потока воздуха через градирню

 

На рисунке 2.1 приведена гидравлическая схема потока воздуха с указанием коэффициентов сопротивления каждого элемента градирни. Общий коэффициент сопротивления секции  определяется по формуле:

=

,

где: - сопротивление на входе в градирню, включая воздухораспределитель, с учётом поворота воздуха в ороситель

 определяется в зависимости от отношения площади входных окон к площади орошения секции  и определяется по формуле:

,

где ,  – площади входных окон и секций, м²

 

В секционной градирневоздуховходные окна расположены с боковых сторон. В обозначении размера секции L=8 м является шириной градирни и одновременно длинной воздухораспределителя градирни. Размер одного входного окна 2х8, площадь двух окон =(2х8)х2=32 . Отношение =32/64=0,5. Рекомендуемые значения F_вх/F_{с .}

=0,4 –  сопротивление в водораспределителе, получено по данным натурных исследований водораспределительной системы на опытной установке;

ζ_ву=2,1 – сопротивление в водоуловителе, по Приложению 3 для ω=2,35м/с

= 10  –  сопротивление при подходе воздуха к вентилятору на пути от водоуловителя до обечайки, получено по данным натурных исследований;

 – сопротивление, добавляемое при подаче на градирню воды определяется по формуле:

 

 

где  – плотность орошения, м³/м²·ч.

0,2 – коэффициент удельного сопротивления дождя под оросителем, отнесённый к скорости воздуха в свободном горизонтальном сечении градирни

- половина длины воздухораспределителя

- коэффициент сопротивления дождя в оросителе, принимаем по Приложению 2 капельного оросителя N26 с элементом оросителя ОС ПНД в блоке БОС ПД 1-3, К_ор = 0,24,

h- высота оросителя по Приложению 2-h=0,84м,

- коэффициент сопротивления дождя в водораспределительном устройстве, принятый для трубчатого распределителя с тангециальными соплами по данным натурных исследований равным 0,1;

 - высота дождя в водораспределителе, принимается при соплах, направленных факелами вниз 0,8 м, при соплах, направленных факелами вверх 2,35 м. Принимаем h_вр=0,8м в соответствие с расчетом водораспределительной системы;

П – коэффициент размерности, при переходе к безразмерному значению , при единицах измерения, принятых в данном случае, равен 1 .

– коэффициент, учитывающий влияние формы секции в плане на общее сопротивление градирни.

Принятая к расчету секция градирни с размерами 8х8 имеет соотношение сторон 1:1 и в соответствие с таблицей 1 коэффициент Ф=1,0.

Расход воздуха определяется по формуле:

 

 

(2.1)

Таблица2.1

 Коэффициент влияния формы на сопротивление секции

 

Форма градирни      Соотношение              Коэфциент в плане                     Fвх / Fс                           Ф

1:1 -- 1:1 3:4 2:3 1:2 1 0,8 0,9 1,1 1,2 1,3

 

 

Сопротивление секции градирни определяем по формуле:

P_с= ,                                                                                                                                                                       (2.2)

где  – плотность воздуха;

 -скорость движения воздуха в свободном сечении градирни, ;

,                                                                            (2. 3)

где G_в – подача водуха вентилятором, м³/ ч;

 -скорость движения воздуха в свободном сечении градирни ;

,                                                          (2. 4)

где G_в – подача воздуха вентилятором, м³/ ч;

.

 

 

 

Преобразуем зависимость (2.2) с учетом зависимости (2.3)

.                                                        (2.5)

Характеристика рабочей зоны вентилятора градирни аналитически определяется по формуле:

,                                                                 (2.6)

где Н=Р_с – давление воздуха, создаваемый вентилятором, Па (кг/м²);

Н₀ – давление (условное) при нулевой подаче воздуха,Па (кг/м²);

К_х – коэффициент характеристики вентилятора, (кг ч²/м²).

 

Подставляем зависимость (5) в зависимость (4) получаем расчетную формулу расхода воздуха вентилятором, м³/ч

        ,

где – коэффициент сопротивления секции;

 

– коэффициент заполнения сечения, принимаем 0,8 (по данные исследований К_з=0,76-1,0);

– коэффициент характеристики вентилятора;

 – условное давление при нулевой подаче воздуха;

 – площадь секции 64 ;

– плотность воздуха 1,2 ;

Принимаем к установке вентилятор 2ВГ-50,аэродинамические характеристики которого по Приложению 2[7]

Определяем расчетную подачу воздуха вентилятором G_в, дляζ_с=37,071 по формуле:

.

Аэродинамический расчет градирни выполняется на ПК в соответствии с инструкцией Приложения 5.

 

Результаты расчетов выполнены в табличной форме 2.

 

Таблица 2.2 - Исходные данные и результаты аэродинамического

расчёта градирни

Наименование	Обозначение	Размерность	Величина
Тип оросителя	№26		Капельно-пленочный, Р500, сетчатые рулоны
Материал			ПНД
Высота оросителя	hop	м	1,00
Охлаждающая способность	A	1/м	0,648
Показатель степени	m		0,56
Объемная плотность	ζv	кг/м3	35
Поверхностная плотность	ζs	кг/м2	53
Тип водоуловителя			Капельно-плёночный из профильных полиэтиленовых пластин
Скорость воздуха в водоуловителе	v	м/с	2,35
Капельный унос воды		%	0,022
Потеря полного давления в водоуловителе		мм.вод.ст.	0,6
Отношение площади входного окна к площади орошения			0,5
Коэффициент формы градирни	Ф		1,0
Длина воздухораспределителя	L	м	4,00
Высота дождя в водораспределителе	hвр	м	0,8
Плотность орошения в градирни	qж	м3/(м2·ч)	14,600
Коэффициент размерности	П		1
Коэффициент сопротивления на входе в градирню	ζвх		0,132
Коэффициент сопротивления сухого оросителя	ζор	1/м	10,63
Коэффициент сопротивления водораспределителя	ζвр		0,4
Коэффициент сопротивления водоуловителя	ζву		1,7
Коэффициент сопротивления на входе вентилятора	ζпв		10
Коэффициент сопротивления дождя в водораспределителе	Kвр		0,1
Коэффициент сопротивления дождя в оросителе	Kор		0,468·103
Коэффициент сопротивления дождя	ζд		13,841
Коэффициент сопротивления секции	ζс		37,071

Тепловой расчет градирни

 

Рисунок 2.2 - Схема противоточной градирни

 

Баланс тепла, передаваемого в градирне водой к воздуху,представляется в следующем виде:

(3.1)

 

Материальный баланс (баланс влаги) определяется равенством между количеством испарившейся воды и приращением влагосодержания воздуха по уравнению:

 . (3.2)

гдеG_ж– расход горячей воды, кг/ч; 

G_и–расход испарившейся воды кг/ч;

G_в– расход воздуха, кг/ч; 

t₁, t₂–температура, соответственно, горячей и охлажденной воды, x₁, x ₂ – влагосодержание, соответственно, входящего и выходящего воздуха, кг/кг;

 

с_ж–удельная теплоёмкость воды, =4,19 кДж/(кг·К) [1 ккал/(кг·ºС)];

i₁,i₂–удельная энтальпия (теплосодержание) воздуха на входе и выходе из градирни, ккал/кг.

При тепловом расчете градирни задаются расходы и начальные температуры воды и воздуха, а конечные параметры t₂, i₂, x ₂ требуется определить.

Для решения этой задачи составляется дифференциальное уравнение описывающие процессы тепломассообмена между воздухом и водой для элементарного объёма оросителя dV c единичной площадью и высотой dh (см. Рисунок2)

 

dQ= (t – t_ст) dV + (3.3)

 

где -коэффициент теплоотдачи, ;

t–текущая температура воды от t₁ доt₂,

t_ст – температура воздуха по сухому термометру

 -энтальпия пара при температуре воды t₁,ккал/кг;

–влагосодержание насыщенного воздуха, кг/кг; 

x -текущеё значение влагосодержания воздуха от входа до выхода из оросителя, кг/кг.

 

Первый член уравнения(3.3)  определяет количество тепла отнимаемого воздухом от воды соприкосновением (конвекцией). Процесс охлаждения воды соприкосновением происходит при условии, когда температура горячей воды превышает температуру воздуха по сухому термометру (t>t_ст)и прекращается при равенстве температур (t =t_ст). При превышении температуры воздуха по сухому термометру к температуре горячей воды(t_ст>t) протекает процесс нагрева воды. Дальнейшее охлаждение воды обеспечивается отводом тепла испарением, которое определяется вторым членом уравнения 3. Пределом

охлаждения воды является увеличение влагосодержания входящего воздуха x до полного насыщения ( =x), которое является теоретическим пределом охлаждения воды на градирне и равенством температуры охлажденной воды t₂ температуре воздуха по смоченному термометру (t₂=t_мт).

Для характеристики оросителей градирен был предложен безразмерный критерий Меркеля, определяемый по уравнению:

 

Ме =Аhλ^m,где (3.4)

Ме – безразмерный критерий Меркеля;

 А – коэффициент, характеризующий влияние конструктивных особенностей оросителя на его охлаждающую способность, 1/м;

 

 

h_ор – высота оросителя, м;  

λ=q_в/ q_ж – отношение массового расхода воздуха к расходу воды, кг/кг;

 m – показатель степени, характеризующий зависимость объёмного коэффициента массоотдачи от изменения массовой скорости воздуха.

По уравнению  (3.4)  определяются значения А и m при обработке экспериментальных данных испытаний охлаждающей способности оросителей представленных в Приложении 1[7].

Если принять в формуле 4 значения h=1м и λ=1, получаем Ме=А.

Таким образом, охлаждающая способность оросителя характеризуется коэффициентом А.

 

Из решений дифференциальных уравнений получена зависимость критерия Меркеля характеризующая тепловые процессы на оросителе

 

Ме=                                                                   (3.5)

где:  –температурный перепад охлаждения воды,

с_ж –теплоёмкость воды, ккал/кг; 

 -средняя разность удельных энтальпий воздуха, ккал/кг; К=1-с_жt₂/r –поправочный коэффициент в упрощенном уравнении теплового баланса;

r - теплота парообразования.

Основная задача при проектировании градирни – это определение конечной температуры охлажденной воды t₂. Из формул 4 и 5 составим расчетное уравнение

                                                     (3.6)

Решаем уравнение 6 относительно t₂ получаем расчетную формулу температуры охлажденной воды

      t₂=t₁ – Аλ^mhК                                   (3.7)

По формуле 3.7 составлена программа расчета на ПК. Блок-схема и инструкция по работе с программой приведена в Приложении 5.

 

Исходные данные вносятся в Таблицу 3.

 

 

Таблица2.3 Тепловой расчет градирни для г. Красноярск при 5%-ой

обеспеченности при расходе оборотной воды Q_ч = 2800 м³/ч

Наименование	Обозначение	Размерность	Величина
Температура воздуха по сухому термометру	tcт	˚С	22,5
Температура воздуха по смоченному термометру	tмт	˚С	17,8
Влажность наружного воздуха	φ	%	61,0
Барометрическое давление		кПа	98,00
Исходные параметры
Температура воды на входе	t1	˚С	45,0
Высота оросителя	hор	м	2,00
Охлаждающая способность	А	1/м	0,662
Показатель степени	m		0,40
Гидравлическая нагрузка		м3/ч	933,33
Коэффициент сопротивления секции	ζс		37,07
Таблица 3 - Продолжение
Коэффициент заполнения сечения
	Кз		0,8
Площадь орошения секции		м2	64,0
Исходные данные вентилятора:
Марка вентилятора	2ВГ-50
Напор условный вентилятора	Н0	кг/м2	27,0
Коэффициент характеристики	Кх	(кг·ч)/м2	0,460·10-10
Расчетные данные:
Подача воздуха	Gв	кг/ч	489330,88
Относительный расход воздуха		кг/кг	0,63
Скорость воздуха	ω	м/с	1,77
Температура воды на выходе	t2	˚С	31,0

 

Рисунок 2.3 – Схема расположенияраспределительных трубопроводов внутри градирни

 

Потери напора по длине распределительной трубы L=8 м.

=2,13-1,1мм.в.ст.

мм.в.ст.

потери напора ничтожномалы, что будет удовлетворять условиям проектирования градирни данной площади.                                                                                                      

 

 

Биологические процессы.

Оборотная система представляет собой экологическую нишу для жизнедеятельности аэробных и анаэробных бактерий.

На оросителе градирни при оптимальных температурных условияхt=20–40°С и концентрации кислорода более 5,0 мг/л развиваются аэробные бактерии образующие биологическую пленку, окисляющая органические вещества (нефтепродукты, спирт) в охлаждаемой воде.

Отмершая биологическая пленка увеличивает концентрацию взвешенных веществ в оборотной воде. Взвешенные вещества являются основной причиной заиления трубок, кожухотрубных холодильников, в которых образуется анаэробные зоны. В анаэробных зонах развиваются сульфатвосстанавливающие бактерии СВБ, которые переводят сульфаты в сульфиды S^2–. Образование Н₂S является причиной язвенной коррозии. Серобактерии окисляют Н₂S до элементарной серы S.

Тионовыебактерии окисляют Н₂Sи S до Н₂SО₄с повышением концентрации сульфатов в оборотной системе и снижением рН < 7. Отмечены случаи снижения водородного показателя до рH=4.

В табл. 3.1 и на графике (рис. 3.1) приведены данные обследования работы водоблоков (БОВ) Новокуйбышевского НПЗ (НкНПЗ), Куйбышевского НПЗ (КНПЗ) и Куйбышевского завода синтетического спирта (КЗСС)за период с сентября 1983по сентябрь 1985гг. Источник водоснабжения указанных заводов – р. Волга

 

 

Таблица 4.1

Среднестатистические значения взвешенных веществ, нефтепродуктов

и БПК₅, по оборотным системам НкНПЗ, КНПЗ и КЗСС

за период с сентября 1983 по сентябрь 1985 гг.

 

Завод	№точки на рис.3.1	Водоблок	Система	Взвешенные вещества, мг/л	Нефтепродукты, мг/л	БПК5,  мгО2/л
НкНПЗ	8	БОВ1	1-я	49,9	52,5	144
	6	БОВ2	2-я	56,5	55,8	153
	13	БОВ3	2-я	82	87,6	239
	15	БОВ4	1-я	58,3	110,7