Определить объем подпиточной воды. Подобрать подпиточные насосы.

Для обеспечения надежной работы теплосетей и абонентских установок необходимо ограничить возможные при эксплуатации колебания давления в теплосети допустимыми пределами. Для этой цели в одной из точек теплосети, а при сложном рельефе местности, в нескольких точках, искусственно поддерживают постоянное давление в динамическом и статистическом режимах. Такие точки называют нейтральными. Как правило, нейтральную точку на станции (ТЭЦ или котельной) размещают на перемычке, соединяющей всасывающий и нагнетательный коллекторы сетевых насосов. Давление в нейтральной точке используют в качестве импульса, регулирующего расход подпитки в теплосеть. Для непротяженных теплосетей, или при профиле трассы, постепенно повышающемся к концу сети, нейтральную точку можно закреплять на всасывающем коллекторе сетевых насосов.

Расчетный часовой расход воды для подпитки системы теплоснабжения принимают по [1, прил.23]:

– в закрытых системах теплоснабжения – равным 0,75% объема воды в тепловой сети и непосредственно присоединенных к ней систем отопления и вентиляции. При отсутствии данных по системам отопления и вентиляции разрешается принимать объем воды в теплой сети и абонентских установках равным 65 м³ на 1 МВт расчетного теплового потока;

– в открытых системах теплоснабжения - равным расчетному среднему расходу воды на горячее водоснабжение с коэффициентом 1,2 плюс 0,75 % фактического объема воды в системе теплоснабжения. Объем воды в системе при отсутствии данных по фактическому объему воды допускается принимать равным 70 м³ на 1 МВт расчетного теплового потока;

- для открытых и закрытых систем теплоснабжения должна предусматриваться дополнительно аварийная подпитка химически не обработанной и не деаэрированной водой, расход которой принимается в количестве 2% объема воды в системе теплоснабжения. Причем для открытых систем теплоснабжения аварийная подпитка должна обеспечиваться только из систем хозяйственно-питьевого водопровода.

В закрытых системах теплоснабжения на ТЭЦ с тепловой мощностью 100 МВт и более следует предусматривать установку баков запаса химически обработанной и деаэрированной воды емкостью 3% объема воды в системе теплоснабжения.

Количество баков независимо от системы теплоснабжения должно предусматриваться не менее двух по 50% рабочего объема.

Производительность подпиточных насосов подбирают по максимальному расчетному количеству воды, необходимому для подпитки системы.

Количество подпиточных насосов принимают по [1, п. 5.23] в закрытых системах теплоснабжения не менее 2-х, а в открытых - не менее 3-х, один из насосов является резервным.

Напор подпиточных насосов согласно[1, п.5.19] должен определяться из условия поддержания в водяных тепловых сетях статического давления и проверяться для условий работы сетевых насосов в отопительный и неотопительный период.

Допускается установка отдельных групп подпиточных насосов с различными напорами для отопительного, неотопительного периодов и для статического режима.

Ко всем подобранным насосам указывают марку насоса, мощность и число оборотов электродвигателей.

11. Подобрать основные подогреватели и пиковые водогрейные котлы на ТЭЦ.

На ТЭЦ основные подогреватели покрывают базовую тепловую нагрузку и обогреваются паром из теплофикационного отбора турбины. Параметры пара перед турбиной и в отборе турбины принимаются по [11].

Пиковая тепловая нагрузка покрывается пиковыми водогрейными котлами. Характеристики основных подогревателей принимаются по [8, табл.2.3; 2.4; 2.5]. Подогреватели должны соответствовать параметрам рабочих сред первичного и вторичного теплоносителей. Температура первичного теплоносителя для основных и пиковых подогревателей должна быть выше на 10-15ºС вторичного теплоносителя.

Количеств подогревателей следует принимать:

количество основных подогревателей – не менее 3-х, пиковых подогревателей – не менее 2-х. Основные и пиковые подогреватели включаются по теплоносителю параллельно, а между собой последовательно.

Определение поверхности нагрева основных и пиковых подогревателей выполняют по [9,10] или по программе расчета в компьютерном классе кафедры. Тепловая схема водоподогревательной установки ТЭЦ выполняется по [9]. Для предварительного выбора типа и количества подогревателей задаются коэффициентом теплопередачи К=2000 Вт/м² С. Ориентировочная требуемая поверхность нагрева подогревателей определяется как:

 ,

где: – расчетная нагрузка основных подогревателей, Вт

 – логарифмический перепад температур теплоносителей в подогревателе, С.

Распределение тепловой нагрузки между основными подогревателями и пиковыми котлами производится по часовому графику тепловой нагрузки или с помощью коэффициента теплофикации : _,

где:  – нагрузка на основной подогреватель;

– расчетная нагрузка на ТЭЦ.

После выбора типа и количества подогревателей производят их проверочный расчет. Принятая к установке поверхность нагрева не должна превышать требуемую более чем на 5%. Регулировать запас поверхности нагрева можно следующими путями: изменять температуру нагрева воды на выходе из основного подогревателя в пределах от 110 до 120 ⁰С; изменять марку и количество подогревателей.

12. Выбрать тип подвижных и неподвижных опор. Рассчитать усилия, действующие на одну из неподвижных опор.

Тип подвижных опор трубопроводов выбирается согласно [1, п.7.41] по [5,8] или типовым сериям, выдаваемым на кафедре. Расстояние между неподвижными опорами определяется согласно [1, п. 7.5] по допускаемому прогибу, принимаемому не более 0,02D_у, в зависимости от диаметра трубопровода по [8,9,12]. Пример расчета в табличной форме дан в [9, стр. 181].

Неподвижные опоры предусматриваются на трубопроводах при всех способах прокладки тепловых сетей. Неподвижные опоры фиксируют отдельные точки трубопровода, делят его на независимые в отношении температурных удлинений участки и воспринимают усилия, возникающие в трубопроводах при различных схемах компенсации тепловых удлинений.

Места установки неподвижных опор совмещают, как правило, с узлами ответвлений трубопроводов, местами установки на трубопроводах арматуры, сальниковых компенсаторов, а также непосредственно а каналах.

Тип неподвижных опор трубопроводов выбирается согласно [1, п. 7.43] по [5,8] или типовым сериям, выдаваемым на кафедре. Расстояние между неподвижными опорами определяется в зависимости от диаметра трубопровода по [8,9,12]. В проекте необходимо подобрать неподвижные опоры, устанавливаемые в каналах и в теплофикационных камерах.

На первую неподвижную опору от ТЭЦ необходимо определить действующие нагрузки согласно [1, прил.8] по [9,10,12].

13. Рассчитать угол, работающий на самокомпенсацию.

Наиболее простая компенсация температурных удлинений трубопроводов достигается использованием естественных поворотов трассы под углом 90 – 150 ⁰. Для естественной компенсации могут быть использованы подъемы и опуски трассы. Участки трубопроводов с самокомпенсацией наиболее надежны в эксплуатации, не имеют утечек теплоносителя и не требуют регулярного наблюдения за работой. Наибольшее применение имеют следующие самокомпенсирующиеся схемы трубопроводов: плоскостные Г-образные с прямым или тупым углом поворота, Z-образные с тремя расчетными участками, пространственные Z-образные схемы с тремя участками, расположенными в трех различных плоскостях (применяются только в пределах котельных, бойлерных или при переходах через дороги или пути). Согласно [1, п. 7.34,7.35] размеры гибких компенсаторов должны удовлетворять расчету на прочность в холодном и рабочем состоянии трубопроводов. Расчет участков трубопроводов на самокомпенсацию должен производиться для рабочего состояния трубопроводов без учета предварительной растяжки труб на углах поворотов. Расчетное тепловое удлинение для этих участков трубопроводов надлежит определять для каждого направления координатных осей по [1, формула 23].

Расчет любого имеющегося на трассе теплосети угла поворота вести по [5,9,10,12]. При расчете участка трубопровода на самокомпенсацию определяют такие габариты прилегающих к углу поворота плеч, при которых продольные изгибающие компенсационные напряжения, возникающие при упругой деформации труб, не превышают допустимых.

Расчетные формулы даны для условий расчета участков трубопроводов с учетом и без учета гибкости отводов. Гибкость отводов учитывают для участков трубопроводов с гнутыми гладкими отводами при коротких прилегающих к отводу плечах. При расчете участков трубопроводов со сварными и крутоизогнутыми отводами, а также при расчете участков трубопроводов с гнутыми гладкими отводами при длинных прилегающих к отводу плечах, гибкость отводов не учитывают.

Для тепловых сетей должны приниматься детали и элементы трубопроводов заводского изготовления. Для гибких компенсаторов, углов поворота и других гнутых элементов трубопроводов должны приниматься крутоизогнутые отводы заводского изготовления с радиусом гиба не менее одного диаметра трубы (по условному проходу). Допускается принимать нормально изогнутые отводы с радиусом гиба не менее 3,5 номинального наружного диаметра трубы.

Если по плану трассы имеется несколько поворотов трассы, которые используются на самокомпенсацию, плечи у углов поворота можно не рассчитывать, а принимать по справочнику в зависимости от диаметра трубопровода [9, табл.10.22, 10.23].

14. Рассчитать один сальниковый компенсатор (первый от ТЭЦ на главной магистрали) и один П-образный компенсатор (любой по схеме).

Осевая компенсация на участках трубопроводов осуществляется сальниковыми компенсаторами. Согласно [1, п. 7.31] стальные сальниковые компенсаторы применяются в тепловых сетях при параметрах теплоносителя Р_у до 2,5 МПа и T_1Р до 300 ⁰С для трубопроводов диаметром 100 мм и более при подземной и надземной прокладке трубопроводов на низких опорах. Расчетную компенсирующую способность компенсаторов следует принимать на 50 мм меньше предусмотренной в конструкции компенсатора. При расчете сальникового компенсатора необходимо определить установочную и монтажную длины компенсатора [9,12].

Участки трубопроводов с сальниковыми компенсаторами между неподвижными опорами должны быть прямолинейными, так как перекосы осей корпуса компенсатора приводят к заеданию и заклиниванию компенсатора. Поэтому для облегчения монтажа и последующей эксплуатации на двух пролетах, примыкающих к стакану компенсатора, допустимое расстояние между подвижными опорами рекомендуется уменьшать в 2 раза.

Сальники требуют постоянного обслуживания, поэтому их помещают в специальные камеры, обозначаемые на чертежах как «К». Для уменьшения числа компенсаторных камер применяют двухсторонние сальниковые компенсаторы.

Размеры компенсаторов приведены в [5,8,9] и типовой серии, выдаваемой на кафедре.

Гибкие П-образные компенсаторы согласно [1] могут применяться для любых диаметров трубопроводов, при любой прокладке. Они надежны в работе и не требуют обслуживания. Основным их недостатком являются большие габариты. Поэтому применение П-образных компенсаторов в городской черте ограничено. П-образные компенсаторы применяют при прокладке трубопроводов за городом, внутри кварталов при диаметре трубопроводов менее 100 мм и на территории промпредприятий.

Расчетное тепловое удлинение трубопроводов , мм для определения размеров гибких компенсаторов следует определять согласно [1, п. 7.34]. Согласно [1, п. 7.35] размеры гибких компенсаторов должны удовлетворять расчету на прочность в холодном и в рабочем состоянии трубопроводов. Расчет компенсатора вести по [5,9,10,12]

15. Подобрать конструкцию тепловой изоляции и рассчитать толщину основного теплоизоляционного слоя для головного участка тепловой сети.

Расчет толщины основного слоя теплоизоляционной конструкции вести согласно [2] по нормированной плотности теплового потока через изолированную поверхность. Расчет ведется для подающего трубопровода. Полученное значение толщины тепловой изоляции надо проверить на максимальное и минимальное значение согласно [1, п.4.2, 4.3], а расчетную толщину индустриальной тепловой изоляции из волокнистых материалов и изделий следует округлять до значений, кратных 20, и принимать согласно [1, прил. 11.].

Определение толщины теплоизоляционного слоя из уплотняющихся материалов до установки на изолируемую поверхность следует определять по [1, прил.13].

Температуру грунта при подземной прокладке принимают по [9, стр. 11].

Необходимо дать описание всей принятой конструкции изоляции, включая основной и покровный слои.

16. Рассчитать подогревательную установку ЦТП (для закрытой системы теплоснабжения - для горячего водоснабжения, для открытой системы теплоснабжения - для отопления).

Расчет подогревательных установок вести согласно [3]. Для установки допускаются подогреватели как отечественного производства, так и импортные, как трубчатые, так и пластинчатые [3, п. 4.1]. Расчет можно делать вручную и по программам, установленным в дисплейном классе кафедры.

Схему движения потоков воды в подогревателях следует принимать согласно [3, п. 4.3].

Расчет подогревателей горячего водоснабжения ведут при температуре наружного воздуха, соответствующей перелому графика температур воды в тепловой сети, и проверяют на летний режим. Расчет подогревателей отопления ведут для двух режимов: при расчетной температуре наружного воздуха и при температуре наружного воздуха, соответствующей перелому графика температур воды в сети. К установке принимают большую из полученных значений поверхности нагрева [1, п. 11.9].

Число подогревателей принимают согласно [3, п. 4.8].

 

 

Приложение 1.

Плотность жилого фонда [м²] жилой площади на 1 га территории жилого района согласно [15].

 

Климатический район	Плотность жилого фонда в м2 общей площади на I га территории микрорайона при застройке в N-этажей.
	2	3	4	5	6	7	8	9	12
Все, кроме IА, IБ, IГ, IIА, IА, IБ, IГ, IIА	3000	3900	4200	4800	5100	5400	5700	6300	6700
	3600	4800	5200	5700	6000	6400	6700	7500	-

 

Приложение 2.

Усредненные значения силы трения в сальниковых компенсаторах Р_к для расчета усилий,

действующих на неподвижные опоры.

 

Dy, мм	150	200	250	300	350	400	500
Рк,, кН	23	23	24	27	31	39	59
Dy, мм	600	700	800	900	1000	1200	1400
Рк, кН	71	81	90	100	110	130	150

 

 

Приложение 3.

Расстояние между подвижными опорами трубопроводов, м.

Диаметр условного прохода, Dy, мм	Прокладка надземная и в проходных каналах при компенсаторах				Прокладка в непроходных каналах на бетонных подушках
	П - образных		сальниковых
	Параметры теплоносителя ( в кгс/см2, t в 0С)
25	-	2	-	2	1,7
32	2	2	2	2	2
40	2,5	2,5	2,5	2,5	2,5
50	3	3	3	3	3
70	3,5	3,5	3,5	3,5	3
80	4	4	4	4	3,5
100	5	5	5	5	4
125	6	6	6	6	4,5
150	7	8	7	8	5
175	8	9	8	9	5,5
200	9	11	9	11	6
250	11	12	11	12	7
300	12	14	12	14	8
350	14	16	14	16	8
400	14	15	13	15	8,5

Приложение 4.

Расстояние между неподвижными опорами трубопроводов, м.

Условный проход труб Dy в мм	Компенсаторы П - образные				Компенсаторы сальниковые
	Расстояние между неподвижными опорами в м при параметрах теплоносителя: Рраб в кгс/см2, t в 0С
	Рраб=8, t=100; Рраб=16, t=150	Рраб=8, t=250	Рраб=16, t=325; Рраб=21, t=350	Рраб=8, t=100; Рраб=16, t=150	Рраб=8, t=250	Рраб=13, t=300
50	60	60	60	-	-	-
70	70	70	70	-	-	-
80	80	80	80	-	-	-
100	80	80	80	70	60	50
125	90	90	80	70	60	50
150	100	100	80	80	70	60
175	100	100	90	80	70	60
200	120	120	100	80	70	60
250	120	120	100	100	70	60
300	120	120	120	100	70	60
350	140	120	120	120	70	60
400	160	140	120	140	100	80
450	160	140	-	140	100	80
500	180	160	-	140	100	80
600	200	160	-	160	100	80
700	200	160	-	160	100	80
800	200	160	-	160	100	80
900	200	160	-	160	100	80
1000	200	160	-	160	100	80

Примечание. Расстояние между неподвижными опорами трубопроводов на участках самокомпенсации рекомендуется принимать не более 60% от указанных в таблице для П-образных конденсаторов.

Приложение 5.

Средняя температура грунта в ⁰С для некоторых районов России.

Наименование городов	Зимняя		Летняя		Годовая		Наименование городов	Зимняя		Летняя		Годовая
	Глубина грунта в м							Глубина грунта в м
	0,8	1,6	0,8	1,6	0,8	1,6		0,8	1,6	0,8	1,6	0,8	1,6
Вологда	1	2	13,2	10,9	5,9	5,9	Москва	1	1,6	14,4	13,4	6,5	6,5
Волгоград	-1,9	0,7	23,7	19,5	10,1	10,2	Орел	0	1,8	17,2	14,8	7,5	7,6
Иваново	-0,1	1,3	15	13,3	6,2	6,3	Оренбург	-1,1	1,9	15,6	12,5	6,8	7,1
Ленинград	-2,5	0,7	16,3	13,7	5,4	5,9	Ростов - на - Дону	0,8	4,8	20,2	16,6	10,4	10,7
Свердловск	0,75	2,7	12	9,1	6	5,5

 

Приложение 6.

Установочная длина и расчетная компенсирующая способность сальниковых компенсаторов.

Условный про ход сальнико вого компенса тора, Dy в мм	Установочная длина сальникового компенсатора L уст в мм		Расчетная компенсирующая способ ность сальникового компенсатора арасч в мм
	одностороннего	двухстороннего	одностороннего	двухстороннего
100	800	1580	230	460
125	815
150	960	1840	270	540
175	935
200	1130	2100
250	1120
300	1140
350	1145
400	1320	2480	360	720
450	1320
500	1330	2540
600	1335
700	1340

Примечание. В таблице дана установочная длина сальниковых компенсаторов при полном использовании расчетной компенсирующей способности.

 

Приложение 7.

Минимальная длина компенсирующих плеч Г-образных участков трубопроводов с равными

плечами с учетом гибкости отвода в м.

Условный проход трубы Dy в мм	Минимальные длины компенсирующих плеч при параметрах теплоносителя; Рраб в кгс/см2, t в 0С
	Рраб=16, t=150	Рраб=8, t=250	Рраб=13, t=300	Рраб=16, t=325; Рраб=21, t=350	Рраб=36, t=425
25	-	0,9	1,3	1,6	2
32	0,7	1	1,5	1,7	2,5
40	0,8	1,2	1,8	2,1	2,5
50	1	1,4	2,2	2,5	3
70	1,5	2	3	3,5	4
80	1,5	2,1	3,5	4	4,5
100	2	2,6	4	4,7	5,5
125	2	3	5	5,5	6,5
150	2,5	3,5	5,5	6,5	7,5
175	3	4,2	6,5	7,5	9,5
200	3,5	4,9	7,5	8,5	10
250	4	5,8	9	10,5	12
300	5	7	11	12,5	15
350	6	8	12	14,5	17
400	-	-	-	16	19

Примечание. 1. Расчетная температура наружного воздуха принята t _но = -30⁰ С.

2. Продольное изгибающее компенсационное напряжение принято: для воды и пара t 250⁰ С

σ ^к_{и (раб)} = 8 кгс/мм²; для пара t > 250⁰ С  σ ^к_{и (раб)} = 6 кгс/мм².

3. Длина плеча дана с учетом радиуса оси гнутой трубы R.

Приложение 8.

Минимальные длины компенсирующих плеч Г-образных участков трубопроводов с равными

плечами без учета гибкости отвода в м.

Условный проход трубы Dy в мм	Минимальные длины компенсирующих плеч при параметрах теплоносителя: Рраб в кгс/см2, t в 0С
	Рраб = 16, t=150			Рраб = 8, t=250			Рраб = 13, t=300			Рраб = 16, t=325 Рраб = 21, t=350
	Угол β в град
	0	30	60	0	30	60	0	30	60	0	30	60
100	1,7	3	6,5	3,5	6,2	13,5	4,2	7,3	15,7	4,8	9,5	-
125	2,2	3,7	8	4,4	7,7	16,5	5,2	9	19,3	5,8	11,7
150	2,6	4,5	9,6	5,3	9,2	20	6,5	10,7	23	7	14
175	3	5,5	12	6,5	11	24	7,5	13	-	8,5	17
200	3,5	6	13	7,5	13	27,5	8,5	15		9,5	19,5
250	4,5	7,5	16,5	9	16	34	10,5	18,5		12	24
300	5,5	9	20	11	19	-	12,5	22		14,5	26,5
350	6	10,5	22,5	12,5	21,5		14,5	25		16,5	33
400	7	12	25,5	14	24,5		16,5	28,5		19	37
400	9	16	34	14	24,5		16,5	28,5
450	10	18	39	16	27,5		18,5	32
500	11,5	20	42,5	17,5	30,5		20,5	35,5
600	13,5	23,5	51	21	36		24,5	42,5
700	15,5	26,5	-	24	41,5		28	48,5
800	18	31		27,5	47,5		32	-

Примечания: 1. Жирными линиями подчеркнуты максимальные рекомендуемые длины компенсирующих плеч при самокомпенсации.

2. Расчетная температура наружного воздуха принята t _но = -30⁰ С.

3. Продольное изгибающее компенсационное напряжение принято: для воды и пара t 250⁰ С σ^к_{и (раб)} = 8 кгс/мм²; для пара t > 250⁰ С  σ^к_{и (раб)} = 6 кгс/мм².

Приложение 9.

Типоразмеры П-образных компенсаторов с гнутыми отводами.

Диаметр труб		Н, мм	b, мм	с, мм	d, мм	е, мм	f, мм	R, мм	l, мм	L, м	l к, мм	Примечания
D у, мм	D н, мм
50	51	0,6 0,8 1,0 1,2	1200 1200 1200 1200	500 500 500 500	200 400 600 800	100 100 100 100	150 150 150 150	200 200 200 200	314 314 314 314	2,05 2,45 2,85 3,25	50 70 100 120	L – выпрямленная длина компенсатора lк – компенсирующая спосоность, при условии предварительной растяжки при монтаже на lк /2. Допускаемые рабочее давление до 2 МПа, температура до 2000 С
100	108	1,2 1,6 2,0 2,4	2600 2600 2600 2600	1100 1100 1100 1100	300 700 1100 1500	200 200 200 200	300 300 300 300	450 450 450 450	707 707 707 707	4,28 5,02 5,82 6,62	100 150 250 280
125	133	1,5 2,0 2,5 3,0	2970 2970 2970 2970	1310 1310 1310 1310	440 940 1440 1940	250 250 250 250	300 300 300 300	530 530 530 530	832 832 832 832	5,08 6,05 7,05 8,05	100 180 260 310
150	159	1,8 2,4 3,0 3,6	3520 3520 3520 3520	1560 1560 1560 1560	540 1140 1740 2340	300 300 300 300	350 350 350 350	630 630 630 630	989 989 989 989	6,03 7,23 8,43 9,63	120 220 280 350
200	219	2,4 3,2 4,0 4,8	4600 4600 4600 4600	2100 2100 2100 2100	700 1500 2300 3100	400 400 400 400	400 400 400 400	850 850 850 850	1335 1335 1335 1335	7,94 9,64 11,14 12,74	160 240 350 420
250	273	3,0 4,0 5,0 6,0	5500 5500 5500 5500	2500 2500 2500 2500	1000 2000 3000 4000	500 500 500 500	500 500 500 500	1000 1000 1000 1000	1571 1571 1571 1571	9,78 11,78 13,78 15,78	200 310 400 600
300	325	3,6 4,8 6,0 7,2	6800 6800 6800 6800	3100 3100 3100 3100	1100 2300 3500 4700	600 600 600 600	600 600 600 600	1250 1250 1250 1250	1963 1963 1963 1963	11,85 14,25 16,65 19,65	260 400 500 680
350	377	4,2 5,6 7,0	8100 8100 8100	3700 3700 3700	1200 2600 4000	700 700 700	700 700 700	1500 1500 1500	2355 2355 2355	13,92 16,72 19,52	320 470 640
400	427	4,8 6,4 8,0	9600 9600 9600	4400 4400 4400	1200 2800 4400	800 800 800	800 800 800	1800 1800 1800	2827 2827 2827	16,10 19,30 22,50	300 410 600
500	529	6,0 8,0 10,0	11000 11000 11000	5000 5000 5000	2000 4000 6000	1000 1000 1000	1000 1000 1000	2000 2000 2000	3142 3142 3142	19,56 23,56 27,56	350 500 650

Приложение 10.

Размещение двухтрубных водяных тепловых сетей в непроходных одноячейковых каналах.

Dy трубы, мм	Марка канала	Размеры канала, мм		Примерные расстояния, мм
		ширина	высота	между осями труб	от оси труб до стенки канала	от днища канала до низа трубы
25; 32 40; 50; 70; 80;	КЛ 60-45	600	450	350 300	175 150	196
100; 125; 150	КЛ 90-45 КЛ 120-60	900 1200		450	225
			600	600	340
175; 200; 250; 300; 350	КЛс 150-90	1500	900	600 700	450 400	246

Примечание. Канал КЛ 120-60 для труб с D_y=175; 200; 250 мм собирается на плоской плите и перекрывается лотковым элементом.

ЛИТЕРАТУРА

 

1. СНиП 2.04.07-86* «Тепловые сети». - М.: Госстрой России, 1999.

2. СниП 2.04.14-88* «Тепловая изоляция оборудования и трубопроводов». - М.: Госстрой России, 1999.

3. СП 41-101-95 «Проектирование тепловых пунктов». - М.: Минстрой России, 1997.

4. СНиП 3.05.03-85 «Тепловые сети». – М.: ЦИТП Госстроя СССР, 1986.

5. Водяные тепловые сети: Справочное пособие по проектированию /Под ред., Н.К. Громова, Е.П. Щубина. - М.: Энергоатомиадат, 1988.

6. Теплоснабжение: Учебное пособие для студентов./ В.Е. Козин и др. - М.: Высш. школа. 1980.

7. Копко В.М. и др. Теплоснабжение (курсовое проектирование): Учебное пособие для вузов по специальности «Теплогазоснабжение и вентиляция». Минск: Высш. школа, 1985.

8. Наладка и эксплуатация водяных тепловых сетей: Справочник / В.И. Манюк и др. М.: Стройиздат, 1988.

9. Справочник проектировщика: Проектирование тепловых сете/Под ред. А.А. Николаева. - М.,1965.

10. Сафонов А.П. Сборник задач по теплофикации и тепловым сетям. М.: Энергия, 1968.

11. Соколов Е.Я. Теплофикация и тепловые сети: Учебник для вузов. М.: Энергоиздат, 1982. 360 с.

12. 

13. ГОСТ 21. 605-82 Тепловые сети: Тепломеханическая часть / рабочие чертежи. М., 1983.

14. Каталог насосного оборудования ф. «WILLO». – М., 2000.

15. СНиП 2.07.01-89* "Градостроительство. Планировка и застройка гродских и сельских поселений.".- М, 2000.

ОГЛАВЛЕНИЕ

 

Введение................................................................................... 1

Задание к курсовому проекту............................................... 1

Состав курсового проекта..................................................... 3

Методические указания к выполнению 

курсового проекта................................................................... 6

1. Определение расчетных часовых расходов теплоты

 по видам тепловых нагрузок............................................... 6

2. Построение часовых графиков расхода теплоты на 

отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение в 

зависимости от температуры наружного воздуха.............. 8

3.Построение графиков температур воды и графиков 

расходов воды в тепловой сети в зависимости от температуры наружного воздуха для всех видов нагрузок, в том числе суммарного графика расхода воды и графика средневзвешенной температуры обратной воды............................................................................. 9

4. Построить годовой график расхода теплоты по 

продолжительности стояния температур наружного 

воздуха.................................................................................... 12

5. Разработать принципиальную схему теплоснабжения,

в том числе схему нагрева воды на ТЭЦ и схему 

подпитки сети........................................................................ 13

6. Выбор типа прокладки теплосети, строительных

конструкций, типа тепловой изоляции и теплоизоляционных конструкций, механического оборудования теплосетей........................................................................................ 14

7. Произвести гидравлический расчет главной

 магистрали тепловой сети и одного ответвления, 

ближайшего к ТЭЦ............................................................... 14

8. Построение пьезометрических графиков главной

магистрали теплосети и ответвлений для зимнего и

летнего режимов работы....................................................... 18

9. Подбор сетевых насосов на ТЭЦ................................. 21

10. Определить объем подпиточной воды. Подобрать 

подпиточные насосы............................................................. 22

 

11.Подобрать основные подогреватели и пиковые 

водогрейные котлы на ТЭЦ................................................ 24

12. Выбрать тип подвижных и неподвижных опор. 

Рассчитать усилия, действующие на одну из 

неподвижных опор................................................................ 25

13. Рассчитать угол, работающий на самокомпенсацию 26

14. Рассчитать один сальниковый компенсатор (первый 

от ТЭЦ на главной магистрали) и один П-образный 

компенсатор (любой по схеме).......................................... 28

15. Подобрать конструкцию тепловой изоляции и 

рассчитать толщину основного теплоизо