Архитектура электронного правительства: Единая архитектура – это методологический подход при создании системы управления государства, который строится...
Археология об основании Рима: Новые раскопки проясняют и такой острый дискуссионный вопрос, как дата самого возникновения Рима...
Топ:
Комплексной системы оценки состояния охраны труда на производственном объекте (КСОТ-П): Цели и задачи Комплексной системы оценки состояния охраны труда и определению факторов рисков по охране труда...
Основы обеспечения единства измерений: Обеспечение единства измерений - деятельность метрологических служб, направленная на достижение...
Характеристика АТП и сварочно-жестяницкого участка: Транспорт в настоящее время является одной из важнейших отраслей народного хозяйства...
Интересное:
Что нужно делать при лейкемии: Прежде всего, необходимо выяснить, не страдаете ли вы каким-либо душевным недугом...
Уполаживание и террасирование склонов: Если глубина оврага более 5 м необходимо устройство берм. Варианты использования оврагов для градостроительных целей...
Мероприятия для защиты от морозного пучения грунтов: Инженерная защита от морозного (криогенного) пучения грунтов необходима для легких малоэтажных зданий и других сооружений...
Дисциплины:
2022-08-20 | 37 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Характеристики материалов определяем по табл. 3, 4.
Бетон
Принимаем коэффициент условий работы бетона gbi = 0,9
Таблица 3
Характеристики бетона с учетом gbi |
| |||||
Класс бетона | Нормативные сопротивления, МПа | Расчетные сопротивления, МПа | Начальный модуль упругости, Eb* , МПа | |||
() | ( | |||||
С15 | 11,0 | 1,1 | 7,65 | 0,675 | 24,0 | |
Арматура
Расчетные сопротивления арматуры определяем принимая максимальные коэффициенты надежности по арматуре: для арматуры класса —S800 gs = 1,25, для S500 gs =1,20. Тогда = /gs.
Таблица 4. Нормативные и расчетные характеристики арматуры
Класс арматуры | Нормативное со- противление МПа | Расчетное сопротивление, мпа | Модуль упругости Eb* , мПа | |
S800 (Ø 10 мм) | 800 | 640 | 500 | 200 |
S500 (Ø 3, 4 мм) | 500 | 415 | 415 | 200 |
Определение усилий в плите.
Изгибающий момент от фактически действующих на плиту постоянных и временных нагрузок, определенных по результатам обследования, с учетом коэффициента надежности gn = 0,95 и ширины плиты в осях В пл. = 1,2 м равен:
Мmах = 6,254*1,2*0,95*6,052/8 = 32,619кН м.
Изгибающий момент от нагрузок, которые будут действовать на плиту равен: = * .*gn*l2/8=6,254*1,2*0,95*6,282/8 = 32,619кНм. (1)
Предельный изгибающий момент Mult, который может воспринять сечение плиты с учетом выявленных при обследовании дефектов и повреждений (несущая способность плиты). Расчетное приведенное сечение плиты ПК 63.12 без учета полки, расположенной в растянутой зоне, показано на рис. 2.
Так как приведенное сечение плиты имеет тавровую форму, определяем положение границы сжатой зоны (рис.2) из условия
g (2)
1,35*640*226≤415*50+7,65*1160*38
где g — коэффициент условий работы напрягаемой стержневой арматуры с условным пределом текучести
|
xf (3)
здесь xf — граничное значение относительной высоты сжатой зоны бетона
x = =0.00332 (4)
где xfpd — относительная деформация напрягаемой растянутой арматуры с условным пределом текучести при напряжениях, равных
.
бsp =376,2 МПа — предварительное напряжение в арматуре с учетом всех потерь и gsp=0,9;
— относительная деформация сжатого бетона при напряжениях, равных Rb, принимаемая равной 0,0035.
Следовательно, граница сжатой зоны проходит в полке плиты даже без учета сжатой арматуры и максимальным значением g = 1,35. Расчет плиты проводим как для прямоугольного сечения с расчетной шириной сечения, равной bf — 1160 мм, так как = 38 мм = 22 мм. Сжатую арматуру в связи с ее малым количеством в расчете не учитываем.
Расчет сечения производим в зависимости от относительной высоты сжатой зоны определяемой по формуле
x1= = = 0,084 (5)
Так как x1= 0,084< xf = 0,41, предельный изгибающий момент Mult, который может быть воспринят сечением плиты определяем по формуле
кН.м, (6) где высоту сжатой зоны х определяем по формуле
x=g = = 17,9 мм, (7)
здесь коэффициент g = 1,35.
Проверяем условие прочности
Mmах = 32,619 кН • м ≤Mult= 29,55 кН • м (8)
условие прочности не соблюдается, следовательно, необходимо провести усиление плиты перекрытия ПК 63.12.
2.5.Конструирование и расчет усиления пустотной плиты подведением металлических балок .
Балки устанавливают под плиты, предварительно пробивая пазы стенах опирания плит. При подведении разгружающих балок происходит усиление нормальных и наклонных сечений. Существенное увеличение жесткости системы происходит при обеспечении прочности контактного шва. Рекомендуется заполнять или зачеканивать швы между плитой и балками клеющими полимерсодержащими составами.
|
Принимаем для усиления платы стальную двутавровую балку, которая подводится снизу и имеет связь с усиляемой плитой в двух точках (в третях пролета плиты). Расчетная схема усиления плиты и эпюры изгибающих моментов для различных стадий работы приведены на рис. 3. Расчет изгибаемых элементов, усиленных подведенными упругими опорами, производится совместным расчетом разгружаемой и разгружающей конструкций путем приравнивания деформаций (прогибов) в месте их соединения.
Для обеспечения эффективной работы элементов усиления (разгружающей стальной балки) необходимо перед подведением ее под плиту по возможности больше, временно, разгрузить усиляемую плиту. С этой целью можно удалить временную нагрузку и, если то возможно, часть постоянной, с тем чтобы действующий на момент подведения разгружающих балок изгибающий момент был меньше Mult.
Для рассматриваемого примера принимаем, что изгибающий момент, который будет действовать во время усиления плиты, определяется с учетом, что временная нагрузка отсутствует и усиляемую плиту временно разгрузили при помощи домкратов. Следовательно, момент, который будет действовать в момент подведения балок, равен
Mg = 0,70*32,619 кНм = 22,83 кН•м, что составляет 75% от предельного момента
Рис. 2. Расчетная схема усиления плиты (а) и эпюры изгибающих моментов (б, в)
Определим жесткость D усиляемой (разгружаемой) плиты. Жесткость плиты, для упрощения расчета, определяем в предположении, что вся нагрузка — является продолжительного действия.
= 205000*50*176*(220-17,9) = 36,757 кНм (9)
где z — расстояние от центра тяжести растянутой арматуры до точки приложения равнодействующей усилий в сжатой зоне. Для элементов таврового (с полкой в сжатой зоне) поперечного сечения значение z допускается принимать равным 0,8ho.
z = 0,8ho = 0,8*220 = 176 мм. (10)
Так как усиливаемая плита и разгружающая балка связаны между собой в двух точках в третях пролета и работают совместно, то их прогибы в точках контакта равны. Неизвестную реакцию этой связи R, т.е. усилие взаимодействия между плитой и балкой определяем по схеме однопролетной балки (рис. З), загруженной двумя сосредоточенными силами в третях пролета по формуле
|
R=3.Mраз / l = 3*3,06/6,28 = 1,46 кH, (11)
где Мраз = Мmax — Мult = 32,619 - 29,55 = 3,06 кН•м — величина момента, на которую необходимо уменьшить предельный изгибающий момент в середине пролета плиты.
Прогиб f плиты от действия равномерно распределенной нагрузки интенсивностью q, в точке сопряжения плиты и разгружающей балки, на расстояние от опоры а = l/3 определяем по формуле
где qs = 0,30g = 5,488*0,3 = 1,64 кН/м - нагрузка которая временно (на период подведения разгружающих балок) не действует на плиту (З, а) и составляет 30% от постоянной (временно разгрузили плиту при помощи домкратов).
Прогиб разгружающей балки жесткостью D2, загруженной двумя сосредоточенными силами (реакцией связей, в точках сопряжения с плитой составит
=1282,04 кН/м² (12)
Здесь = 2025-(6400-6180)=1805 – расстояние от оси болтов до точки в которой размещена опора;
=6280-2*50=6180 – пролёт стальной балки
f = =0,007 м – прогиб плиты
Так как жесткость разгружающей стальной балки равна = ЕI, то требуемый момент инерции стальной балки равен I= /E = 1282,04*109/205000 = 15,92*106 мм 4 = 1592 см 4. По сортаменту принимаем стальную балку — двутавр балочный № 20Б1 по ГОСТ 26020-83 с моментом инерции, равным 1943 см 4, или два спаренных швеллера № 18 = 21090 = 2180 см4, или обычный двутавр № 20 С - 1840 см 4
После подбора сечения разгружающей балки производят расчет крепления балки к навесным опорам на величину реакции R — расчет двух болтов на срез и сварных швов..
Спецификация на сталь приведена в табл. 5.
Таблица 5
Спецификация стали C24S по ГОСТ 27772-88
поз | Обозначение | Наименование детали | Кол. | Масса ед., кг | Примеч. (масса всего, кг |
1 | I №2ОБ1, ГОСТ 26020-81, = 6550 | 2 | 146,8 | 146,8 | |
2 | └№100х12 ГОСТ 8509-86, l = 200 | 8 | 1,14 | 9,12 | |
3 | - 12, lxb = 750х250, гост 82-70* | 4 | 17,7 | 70,8 | |
4 | - 12, bxh = 150х200, гост 82-70* | 4 | 2,8 | 11,2 | |
5,6 | Болты D 16, l = 50, гайки, ГОСТ 7798-70* | 16 | 0,13 | 2,08 | |
7 | - 20, lxb = 350х100, гост 82-70* | 4 | 5,5 | 22,0 | |
ВСЕГО. | 408,8 |
|
Рис. 3. Усиление плит подведением разгружающих стальных балок:
|
|
Наброски и зарисовки растений, плодов, цветов: Освоить конструктивное построение структуры дерева через зарисовки отдельных деревьев, группы деревьев...
Индивидуальные очистные сооружения: К классу индивидуальных очистных сооружений относят сооружения, пропускная способность которых...
Таксономические единицы (категории) растений: Каждая система классификации состоит из определённых соподчиненных друг другу...
Индивидуальные и групповые автопоилки: для животных. Схемы и конструкции...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!