Архитектура электронного правительства: Единая архитектура – это методологический подход при создании системы управления государства, который строится...
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰)...
Топ:
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов...
Эволюция кровеносной системы позвоночных животных: Биологическая эволюция – необратимый процесс исторического развития живой природы...
Определение места расположения распределительного центра: Фирма реализует продукцию на рынках сбыта и имеет постоянных поставщиков в разных регионах. Увеличение объема продаж...
Интересное:
Средства для ингаляционного наркоза: Наркоз наступает в результате вдыхания (ингаляции) средств, которое осуществляют или с помощью маски...
Финансовый рынок и его значение в управлении денежными потоками на современном этапе: любому предприятию для расширения производства и увеличения прибыли нужны...
Влияние предпринимательской среды на эффективное функционирование предприятия: Предпринимательская среда – это совокупность внешних и внутренних факторов, оказывающих влияние на функционирование фирмы...
Дисциплины:
2021-03-18 | 96 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Введение
Теплогенерирующая установка - совокупность приспособлений и механизмов для производства тепловой энергии в виде водяного пара, горячей воды или подогретого воздуха. Водяной пар используют для технологических нужд в промышленности и сельском хозяйстве, для приведения в движение паровых двигателей, а так же нагрева воды, направляемой в дальнейшем на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Горячую воду и подогретый воздух используют для отопления производственных, общественных и жилых зданий, а так же для коммунально-бытовых нужд населения. Теплогенерирующие установки предназначены для производства тепловой энергии из первичных источников энергии, которыми являются: органическое и ядерное топливо, горючие и тепловые отходы промышленных предприятий.
Теплогенератор состоит из корпуса цилиндрической формы, в котором размещены жарочные трубы, а также дымовые трубы расположены по трем концентрическим кругам.
Котлы полностью автоматизированы, могут работать в режимах «большого» и «малого» горения, что позволяет экономить топливо. Другой положительной чертой таких теплогенераторов является их сравнительно малые габаритные размеры. Котлы не требуют фундамента для установки и могут быть использованы как при строительстве новых котельных, так и при реконструкции действующих котельных при минимальном рабочем месте.
Преимущества конструкции котлов данного типа перед другими состоит в том, что котлы серии ВК – 21 имеют низкую материалоемкость, увеличен коэффициент полезного действия, минимальные затраты на монтаж из-за отсутствия обмуровочных работ, а также минимальный выброс вредных веществ в атмосферу.
|
Исходные данные
1. Город проектирование – г.Семеновка.
2. Тепловая нагрузка:
- Отопление 3,3 МВт;
- Вентиляция 0,9 МВт;
- Горячее водоснабжение 1,7 МВт;
3. Параметры теплоносителя: = 95/70 °С;
4. Расчетная температура: -24ºС
5. Система теплоснабжения - закрытая;
6. Топливо – газ, газопровод: Ставрополь- Москва;
7. Водоснабжение - хозяйственно-питьевой водопровод;
8. Жесткость воды - Жо = 8 мг экв / л;
9. Содержание ионов Na + = 25 мг / л.
Для построения годового графика расхода тепловой нагрузки выбираем климатологические данные, в соответствии [1] и сводим в табл.1.
Таблица 1 – Климатологические данные
№ п/п | Параметр | Расчетные данные |
1 | 2 | 3 |
1. | Расчетная отопительная температура наружного воздуха самой холодной пятиднвки tp.o ,ºС | -24 |
2. | Средняя отопительная температура наружного воздуха tср ,ºС | -1,3 |
3. | Расчетная температура при проектировании сстемы вентиляции tp.в ,ºС | -10 |
4. | Продолжительность отопительного периода no,суток | 178 |
Значение продолжительности стояния температур за отопительный период выбираем из [1] и заносим в табл.2.
Таблица 2 – Продолжительность стояния температур за отопительный период
-44,9÷-40 | -39,9÷-35 | -24,9÷-20 | -19,9÷-15 | -14,9÷-10 | -9,9÷-5 | -4,9÷-0 | +0,1÷+5 | +5,1÷+8 | Σ |
- | - | 39 | 127 | 324 | 828 | 1238 | 1510 | 687 | 4608 |
Расчет тепловой схемы ТГУ
Расчет тепловой схемы
Расчет тепловой схемы котельной ведется с целью определения расхода воды для отдельных узлов при характерных режимах работы котельной и составление общего материального баланса воды. В тепловых схемах водогрейных котельных единственным теплоносителем является вода, которая используется как для внешней теплофикации, так и для целей подогрева в пределах самой котельной (для подогрева сырой и смягченной воды, для деаэрации и др.).
Таблица 6 - Расчет тепловой схемы котельной с водогрейными котлами для закрытой системы водоснабжения
|
№ п/п | Наименование расчетной величины | Обозна-чение | Ед. изме-рения | Способ определения | Расчетные режимы | |||
мах | при | при | Летний | |||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
1 | Температура наружного воздуха в точке излома температурного графика сетевой воды | °C | Из графика | - | 3,29 | - | - | |
2 | Коэффициент снижения расхода тепла на отопление и вентиляцию в зависимости от температуры наружного воздуха | - | 1 | 0,38 | 0,682 | - | ||
3 | Значение коэффициента KОВ в степени 0,8 | - | 1 | 0,461 | 0,736 | - | ||
4 | Температура сетевой воды в подающем трубопроводе к потребителю (отопление и вентиляция) на выходе из котельной | °C | 95 | 52,485 | 74,001 | 95 | ||
5 | Температура сетевой воды в обратном трубопроводе от потребителя (отопление и вентиляция) на входе в котельную | °C | 70 | 42,985 | 56,956 | 70 | ||
6 | Расчетный отпуск тепла на отопление, вентиляцию | МВт | 4,2 | 1,596 | 2,864 | - | ||
7 | Суммарный отпуск тепла на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение | МВт | 5,9 | 3,296 | 4,564 | 1,391 | ||
8 | Количество сетевой воды в подающем трубопроводе (отопление, вентиляция и горячее водоснабжение) | кг/с | 56,365 | 82,863 | 63,951 | 13,289 | ||
9 | Суммарное количество сетевой воды, выдаваемой из котельной внешним | кг/с | 56,365 | 82,863 | 63,951 | 13,289 |
Продолжение таблицы 6
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
10 | Количество подпиточной воды на восполнение утечек в теплосети на отопление, вентиляцию и горячее водоснабжение | кг/с | 0,516 | 0,516 | 0,516 | 0,258 | ||
11 | Суммарное количество подпиточной воды | кг/с | 0,516 | 0,516 | 0,516 | 0,258 | ||
12 | Количество сетевой воды в обратном трубопроводе на входе в котельную от потребителей отопления, вентиляции и горячего водоснабжения | кг/с | 55,849 | 82,347 | 63,435 | 13,031 | ||
13 | Температура греющей воды, поступающей в деаэратор | tд | оС | tд= t1 | 0 | 0 | 0 | 0 |
14 | Количество греющей воды, поступающей в деаэратор | Gʹд | кг/с | 95 | 95 | 95 | 95 | |
15 | Количество воды на выходе из деаэратора (производительность деаэратора) | Gд | кг/с | Gподп+ Gʹд | 0,211 | 0,211 | 0,211 | 0,106 |
16 | Выпор из деаэратора | Двып | кг/с | 0,002· Gд | 0,727 | 0,727 | 0,727 | 0,364 |
17 | Количество умягченной воды, поступающей в деаэратор | Gу | кг/с | Gподп+ Двып | 0,0015 | 0,0015 | 0,0015 | 0,0007 |
18 | Количество сырой воды, соответствующее расходу Gу | Gсв | кг/с | 0,518 | 0,518 | 0,518 | 0,259 | |
19 | Расход тепла на подогрев сырой воды перед водоподготовкой | Qс | МВт | 0,621 | 0,621 | 0,621 | 0,311 | |
20 | Количество греющей воды, соответствующее величине Qс | Gʹс | кг/с | 0,066 | 0,066 | 0,066 | 0,033 | |
21 | Расход тепла на подогрев умягченной воды перед деаэратором | Qу | МВт | 0,634 | 0,634 | 0,634 | 0,317 | |
22 | Количество греющей воды, соответствующее величине Qу | Gʹу | кг/с | 0,066 | 0,066 | 0,066 | 0,033 | |
23 | Общий расход тепла на подогрев сырой воды и на деаэрацию | Qо | МВт | 0,634 | 0,634 | 0,634 | 0,317 | |
24 | Общее количество греющей воды, соответствующее величине Ql | GО | кг/с | Gʹс+ Gʹу+ Gʹд | 0,199 | 0,199 | 0,199 | 0,1 |
Продолжение таблицы 6
|
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 | |||
25 | Суммарный отпуск тепла водогрейными котлами | Qт | МВт | Qов+гв+ Qо | 6,099 | 3,495 | 4,763 | 1,491 | |||
26 | Количество работающих водогрейных котлов | Nкрв | - | 3 | 2 | 3 | 1 | ||||
27 | Тепловая нагрузка на котел, работающий в постоянном режиме | Qтпост | МВт | 2 | 1,748 | 1,588 | 1,491 | ||||
Принимаем один котел в постоянном режиме | |||||||||||
28 | Тепловая нагрузка на котел, работающий в переменном режиме | Qтпер | МВт | Qт -Qтпост | 4,099 | - | 3,175 | - | |||
29 | Процент загрузки водогрейного котла, работающего в постоянном режиме | Кзагрпост | % | 100 | 87,4 | 79,4 | 74,55 | ||||
30 | Процент загрузки водогрейного котла, работающего в переменном режиме | Кзагрпер | % | 100 | - | 79,38 | - | ||||
31 | Количество воды, пропускаемой через каждый работающий водогрейный котел | Gвк | кг/с | 19,107 | 16,699 | 15,171 | 14,244 | ||||
32 | Суммарное количество воды, пропускаемой через работающие водогрейные котлы | GвкΣ | кг/с | Gвк ·Nкрв | 58,267 | 33,398 | 45,513 | 14,244 | |||
33 | Дополнительное количество сетевой воды на горячее водоснабжение | ∆Gгв | кг/с | Gов+гв - Gов+гвmax | - | 26,498 | 7,586 | - | |||
34 | Количество воды, пропускаемое через нерегулируемый перепуск | Gнр | кг/с | Nкрв ·Gвк + ∆Gгв | - | 44,024 | 8,337 | - | |||
35 | Температура сетевой воды на выходе из водогрейного котла, работающего в переменном режиме | tВКпер | оС | 95 | - | 94,992 | - | ||||
36 | Температура сетевой воды на выходе из водогрейного котла, работающего в постоянном режиме | tВК 1пост | оС | const | 95 | 95 | 95 | 95 | |||
37 | Суммарное количество воды перед сетевыми насосами | ΣGсетобр | кг/с | 57,328 | 83,825 | 64,913 | 13,771 | ||||
Продолжение таблицы 6
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 | 7 | 8 | 9 |
41. | Температура сетевой воды в обратном трубопроводе перед сетевыми насосами | t3 | оС | 70 | 43,462 | 57,253 | 70 | |
42. | Количество воды на рециркуляцию | GРЦ | кг/с | - | 17,197 | 15,37 | - | |
43. | Количество воды на регулируемый перепуск | GР.П | кг/с | GР.П = GРЦ | - | 17,197 | 15,37 | - |
|
Выбор теплогенератора
На основании расчета тепловой схемы максимальная тепловая нагрузка ТГУ составляет Qт = 6,01 МВт.
Для выработки тепловой энергии принимаются к установке котлы ВК-21, номинальной теплопроизводительностью 2 МВт в количестве 3 шт.
Выбор насосного парка ТГУ
Выбор сетевых насосов
Сетевые насосы предназначены для циркуляции теплоносителя в тепловой сети. Насосы подбираются по необходимому расходу и давлению для компенсации потерь давления на трение, местные сопротивления и для обеспечения требуемого напора в абонентских системах. Расход сетевой воды принимается из таблицы 6.
Для зимнего периода: ΣGобрсет = 83,82 кг/с = 300 м3/ч.
По данному расходу принимается к установке насос центробежный консольный - К-100/65-200с техническими характеристиками G (расход), м3/ч; H (напор), МПа; N (мощность), Вт.
G = 100 м3/ч; Н = 0.4МПа; N = 30000 Вт.
К установке принимается 3 насоса.
Устанавливаем 1 резервный насос такой же марки.
Для летнего периода: ΣGобрсет = 13,77 кг/с = 50 м3/ч.
По данному расходу принимается к установке насос центробежный консольный - Wilo TOP-S 80/7 с техническими характеристиками:
G = 50 м3/ч; Н = 0,07 МПа; N = 650 Вт.
К установке принимается 1 насос.
Устанавливаем 1 резервный насос такой же марки, который находится на складе.
Выбор подпиточных насосов
Подпиточные насосы предназначаются для восполнения утечек в системе и обеспечения нужд горячего водоснабжения. Расход подпиточной воды принимается из таблицы 6.
Gподп = 0,52 кг/с = 2 м3/ч.
По данному расходу принимается к установке насос центробежный консольный - Wilo TOP-S 25/7 с техническими характеристиками:
G = 2 м3/ч; Н = 0,04 МПа; N = 90 Вт.
К установке принимается 1 насос.
Устанавливаем 1 резервный насос такой же марки, который находится на складе.
Выбор насоса сырой воды
Насос сырой воды служит для создания давления во внутреннем контуре ТГУ при недостаточном давлении в водонапорной сети, к которой подключена ТГУ.
Для зимнего периода: Gс.в.= 0,62 кг/с = 2,24 м3/ч.
По данному расходу принимается к установке насос центробежный консольный - Wilo TOP-S 25/7 с техническими характеристиками:
G =3 м3/ч; Н = 0.04 МПа; N = 90 Вт.
К установке принимается 1 насос.
Устанавливаем 1 резервный насос такой же марки, который находится на складе.
Для летнего периода: Gс.в.= 0,31 кг/с = 1,12 м3/ч.
По данному расходу принимается к установке насос центробежный консольный - Wilo TOP-S 25/7 с техническими характеристиками:
G = 2 м3/ч; Н = 0,02 МПа; N = 90 Вт.
К установке принимается 1 насос.
Устанавливаем 1 резервный насос такой же марки, который находится на складе.
|
Подбор деаэратора
Назначение деаэрационной установки в том, чтобы снизить концентрацию растворенных в воде коррозионно-агрессивных газов, которые вызывают развитие химической коррозии на поверхностях, изготовленных из сталей и чугуна, до допустимых пределов.
Деаэратор подбирается по расходу воды на выходе из деаэратора:
Gд = 0,727 =2,619 м3/ч.
Для дегазации принимается вакуумно-деаэрационная подпиточная установка ВДПУ-1,5.
4. Расчет схемы водоподготовки
Вода, поступающая из различных источников, служит в качестве теплоносителя в тепловой сети, и в процессе работы ТГУ и тепловой сети расходуется на восполнение утечек в теплосети и на расход на собственные нужды. Вследствие этого возмещение расходов воды осуществляется через специальные устройства, комплекс которых называется водоподготовкой.
Так как теплоносителем в тепловой сети является горячая вода с параметрами = 95/70 C, и в котельной установлены водогрейные котлы, а также, учитывая физико-химические показатели воды, принимаем докотловую схему водоподготовки, включающую в себя ионитные фильтры для умягчения подпиточной воды, и деаэратор для удаления коррозионно-агрессивных газов. Расчет производительности цеха водоподготовки принимается из расчета тепловой схемы.
Расчет схемы отработки воды для питания теплогенерирующей установки сводятся в таблицу 7.
Таблица 7 – Расчет производительности цеха водоподготовки для теплогенерирующих установок с водогрейными теплогенераторами
№ п/п | Наименование величин | Обозначе-ние | Размерность | Формула или обоснование | Резуль-тат |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
Требуемая производитель- ность цеха водоподготовки | кг/с | по таблице 6, п.18 | 15 | ||
1 | Скорость фильтрования | ωК.Ф | м/с | принимается по таблице 5.4. [2] | 0,149 |
2 | Требуемое живое сечение фильтра | fК.Ф | м2 | 0,436 | |
3 | Диаметр фильтра | м | 15 | ||
4 | Подбор фильтров и их количество | подбирается по таблице 5.2[2] Принимаем к установки 1 фильтр ВПУ-1,5 и 1 резервный фильтр | |||
5 | Объем катионита | VK | м3 | - | 0,28 |
6 | Общая жесткость исходной воды | ЖО | мг∙экв/л | принимается по заданию | 9 |
7 | Остаточная жесткость после первой ступени | ЖОСТ | мг∙экв/л | - | 0,1 |
8 | Количество солей жесткости, удаляемых фильтром I ступени | г∙экв/л | 424,037 | ||
9 | Ионнообмен-ная способ-ность сульфоугля | EP | г∙экв/ м3 | принимается по таблице5.7. [2] | 200 |
10 | Число регенераций в сутки фильтров I ступени | nI | шт/сут | 8 |
Продолжение таблицы 7
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
11 | Удельный расход соли на регенерацию фильтра | gC | г/(г∙экв) | принимается по таблице 5.4 [2] | 200 |
12 | Расход поваренной соли на одну регенерацию | кг/цикл | 11,2 | ||
13 | Суточный расход поваренной соли, техниче-ской при условии 4% загрязненности | кг/сут | 93,184 |
Таблица 8 – Расчет расходов осветленной воды на собственные нужды химводоочистки
№ п/п | Наименование величин | Обозначе-ние | Размерность | Формула или обоснование | Резуль-тат |
1 | Интенсивность взрыхления Na-катионитовых фильтров | iВЗР | л/(м2∙с) | принимается по таблице 5.4 [2] | 4 |
2 | Продолжитель-ность взрыхления | zВЗР | мин | принимается по таблице 5.4 [2] | 1,12 |
3 | Расход воды на одну операцию взрыхления | м3/ цикл | 0,131 | ||
4 | Удельный расход воды на отмывку катионитового фильтра | gOT | м3/м3 | таблица5.4 [2] | 4 |
5 | Расход осветленной воды на одну операцию отмывки | GОТ | м3/ цикл | gOT∙VКФ | 1,12 |
6 | Расход воды на приготовление 8% раствора поваренной соли на одну регенерацию | GРС | м3/ цикл | 0,131 |
Продолжение таблицы 8
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | 6 |
7 | Суммарный расход воды на собственные нужды при одной регенерации | м3/ цикл | 1,227 | ||
8 | Суммарный суточный расход воды на собственные нужды при одной регенерации | м3/сут | 9,816 | ||
9 | Удельный расход осветленной воды на собственные нужды ХВО | % | 19,445 |
5. Рассеивание продуктов сгорания
Дымовая труба служит для вывода продуктов сгорания в верхние слои атмосферы с целью рассеивания их в воздухе до уровня концентрации, неопасной для окружающей среды. Минимально допустимая высота дымовой трубы из условия рассеивания продуктов сгорания определяется из выражения
(5.1)
где А – коэффициент, определяющий условия вертикального и горизонтального рассеивания и зависящий от температурной стратификации А=160;
F – коэффициент, учитывающий условия горизонтального рассеивания F=1;
М – количество вредных выбросов, г/с;
m,n – поправочные коэффициенты, учитывающие условия выхода из устья дымовой трубы m=n=1;
ПДК i - предельно-допустимая концентрация i-того компонента, мг/ м3;
Нормы ПДК: ПДК (СО) = 3,0 мг/м3,ПДК (NO2) = 0,085 мг/м3;
Сф – фоновая концентрация i-того компонента, Сф =0 мг/ м3;
Z – количество источников выбросов Z=1;
V – расход удаляемых выбросов, м3/с;
м3/с;
∆Т – разность температур продуктов сгорания и окружающего воздуха,
°С.
Определение количества вредных выбросов:
1)Количество выбросов окислов углерода
, (5.2)
где n – количество котлоагрегатов;
– коэффициент, зависящий от вида сжигания топлива;
– поправочный коэффициент, учитывающий режим сжигания топлива;
– потери теплоты от механической неполноты сгорания.
0,762 г/с.
2) Количество выбросов окислов азота
, (5.3)
где – коэффициент, учитывающий качество топлива;
К – коэффициент, характеризующий выход окислов азота на 1 МДж теплоты сгораия.
, (5.4)
где Qф – фактическая тепловая нагрузка котельной;
Qн – номинальная тепловая нагрузка котельной;
–коэффициент, учитывающий рециркуляцию продуктов сгорания;
– коэффициент, учитывающий модификацию горелок;
– низшая расчетная теплота сгорания топлива.
0,01 г/c.
Минимальная высота дымовой трубы для рассеивания вредных выбросов с соблюдением ПДК:
1,462 м,
1,22 м,
Так как котельная находится в квартале девятиэтажной застройки, то принимаем высоту дымовой трубы Нтр = 32 м, что позволяет рассеивать вредные выбросы с соблюдением норм ПДК.
К апитальные затраты
Существует несколько способов определения стоимости оборудования источников теплоснабжения: по смете, по укрупненным показателям и по приблизительным показателям. В данном курсовом проекте представлен способ по приблизительным показателям.
1.Годовые затраты на топливо:
, тыс. руб/год. (8.1)
- цена топлива, руб/м³; руб/м³.
тыс. руб/год.
2.Годовые затраты на воду:
тыс. руб/год, (8.2)
-цена воды, руб/м ; руб/ м .
тыс. руб/год.
3.Годовые затраты на электроэнергию:
тыс. руб/год. (8.3)
- цена электроэнергии, руб/кВт; руб/кВт.
тыс. руб/год.
4. Годовые затраты на заработную плату:
тыс. руб/год. (8.4)
где - количество работающих на ТГУ, чел/МВт. чел/МВт;
- средняя заработная плата персонала ТГУ, руб/мес. руб/мес.
тыс. руб /год.
5. Годовые амортизационные затраты:
тыс. руб /год. (8.5)
и - доля амортизационных отчислений на строительство и обустройство соответственно. и .
и - сметная цена строительства здания, сооружений и оборудования с монтажом, соответственно, тыс. руб; и .
- общая сметная цена, тыс. руб.
(8.6)
где - удельные капиталовложения, тыс. руб/МВт. тыс. руб/МВт.
- коэффициент, зависящий от вида системы теплоснабжения. Для открытых систем .
, тыс. руб;
и , тыс. руб;
, тыс. руб/год.
6.Годовые затраты на текущий ремонт:
, тыс. руб/год. (8.7)
7.Прочие затраты:
, тыс. руб/год. (8.8)
где а – эмпирический коэффициент, зависящий от режима работы тепловой сети, а = 0,3
8.Годовые эксплуатационные затраты:
тыс. руб/год. (8.9)
тыс. руб/год.
Введение
Теплогенерирующая установка - совокупность приспособлений и механизмов для производства тепловой энергии в виде водяного пара, горячей воды или подогретого воздуха. Водяной пар используют для технологических нужд в промышленности и сельском хозяйстве, для приведения в движение паровых двигателей, а так же нагрева воды, направляемой в дальнейшем на нужды отопления, вентиляции и горячего водоснабжения. Горячую воду и подогретый воздух используют для отопления производственных, общественных и жилых зданий, а так же для коммунально-бытовых нужд населения. Теплогенерирующие установки предназначены для производства тепловой энергии из первичных источников энергии, которыми являются: органическое и ядерное топливо, горючие и тепловые отходы промышленных предприятий.
Теплогенератор состоит из корпуса цилиндрической формы, в котором размещены жарочные трубы, а также дымовые трубы расположены по трем концентрическим кругам.
Котлы полностью автоматизированы, могут работать в режимах «большого» и «малого» горения, что позволяет экономить топливо. Другой положительной чертой таких теплогенераторов является их сравнительно малые габаритные размеры. Котлы не требуют фундамента для установки и могут быть использованы как при строительстве новых котельных, так и при реконструкции действующих котельных при минимальном рабочем месте.
Преимущества конструкции котлов данного типа перед другими состоит в том, что котлы серии ВК – 21 имеют низкую материалоемкость, увеличен коэффициент полезного действия, минимальные затраты на монтаж из-за отсутствия обмуровочных работ, а также минимальный выброс вредных веществ в атмосферу.
Исходные данные
1. Город проектирование – г.Семеновка.
2. Тепловая нагрузка:
- Отопление 3,3 МВт;
- Вентиляция 0,9 МВт;
- Горячее водоснабжение 1,7 МВт;
3. Параметры теплоносителя: = 95/70 °С;
4. Расчетная температура: -24ºС
5. Система теплоснабжения - закрытая;
6. Топливо – газ, газопровод: Ставрополь- Москва;
7. Водоснабжение - хозяйственно-питьевой водопровод;
8. Жесткость воды - Жо = 8 мг экв / л;
9. Содержание ионов Na + = 25 мг / л.
Для построения годового графика расхода тепловой нагрузки выбираем климатологические данные, в соответствии [1] и сводим в табл.1.
Таблица 1 – Климатологические данные
№ п/п | Параметр | Расчетные данные |
1 | 2 | 3 |
1. | Расчетная отопительная температура наружного воздуха самой холодной пятиднвки tp.o ,ºС | -24 |
2. | Средняя отопительная температура наружного воздуха tср ,ºС | -1,3 |
3. | Расчетная температура при проектировании сстемы вентиляции tp.в ,ºС | -10 |
4. | Продолжительность отопительного периода no,суток | 178 |
Значение продолжительности стояния температур за отопительный период выбираем из [1] и заносим в табл.2.
Таблица 2 – Продолжительность стояния температур за отопительный период
-44,9÷-40 | -39,9÷-35 | -24,9÷-20 | -19,9÷-15 | -14,9÷-10 | -9,9÷-5 | -4,9÷-0 | +0,1÷+5 | +5,1÷+8 | Σ |
- | - | 39 | 127 | 324 | 828 | 1238 | 1510 | 687 | 4608 |
Годовой график расхода тепловой нагрузки
Годовой график расхода тепловой нагрузки состоит из двух частей. Левая часть – зависимость тепловой нагрузки от температуры наружного воздуха, правая – распределение тепловой нагрузки в течение отопительного периода.
Тепловые нагрузки при текущих температурах наружного воздуха определяются по формулам
(1.1)
(1.2)
где , – соответственно расчетные тепловые нагрузки по отоплению и вентиляции, МВт;
– внутренняя температура наружного воздуха, равная 20°С согласно [1], °С;
, – температуры наружного воздуха соответственно при проектировании систем отопления и вентиляции, принимаемые согласно [1], °С;
– температура наружного воздуха, °С.
Тепловые нагрузки на горячее водоснабжение определяются по формулам
, (1.3)
, (1.4)
где – температура воды в местной системе горячего водоснабжения регламентируемая [12] =60°С;
Автоматическое растормаживание колес: Тормозные устройства колес предназначены для уменьшения длины пробега и улучшения маневрирования ВС при...
Биохимия спиртового брожения: Основу технологии получения пива составляет спиртовое брожение, - при котором сахар превращается...
Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначенные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой...
Типы оградительных сооружений в морском порту: По расположению оградительных сооружений в плане различают волноломы, обе оконечности...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!