Состав сооружений: решетки и песколовки: Решетки – это первое устройство в схеме очистных сооружений. Они представляют...
Папиллярные узоры пальцев рук - маркер спортивных способностей: дерматоглифические признаки формируются на 3-5 месяце беременности, не изменяются в течение жизни...
Топ:
Устройство и оснащение процедурного кабинета: Решающая роль в обеспечении правильного лечения пациентов отводится процедурной медсестре...
Методика измерений сопротивления растеканию тока анодного заземления: Анодный заземлитель (анод) – проводник, погруженный в электролитическую среду (грунт, раствор электролита) и подключенный к положительному...
Оценка эффективности инструментов коммуникационной политики: Внешние коммуникации - обмен информацией между организацией и её внешней средой...
Интересное:
Национальное богатство страны и его составляющие: для оценки элементов национального богатства используются...
Распространение рака на другие отдаленные от желудка органы: Характерных симптомов рака желудка не существует. Выраженные симптомы появляются, когда опухоль...
Влияние предпринимательской среды на эффективное функционирование предприятия: Предпринимательская среда – это совокупность внешних и внутренних факторов, оказывающих влияние на функционирование фирмы...
Дисциплины:
2021-04-19 | 111 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Задание на проектирование
Выполнить расчет и конструирование ограждающей и несущей конструкции покрытия над отапливаемым зданием склада готовой продукции (рисунок П2.1,а, Приложение 2) при следующих условиях:
Здание каркасное с размерами в плане по разбивочным осям 24 х 66 м; покрытие - по металлодеревянным фермам трапециевидного очертания;.
Колонны клееные деревянные. Шаг колонн вдоль здания В=6,0 м.
Плиты с деревянными ребрами и обшивками из асбестоцементных плоских листов.
Район строительства – г. Владимир.
Температура в помещении – t = 20 о С; влажность воздуха– = 65 %.
Отметка низа ферм +6.000. Пиломатериал конструкций покрытия (ферм и плит покрытия) – сосновые доски второго сорта.
Наклон верхнего пояса ферм – 1:10 (5°42´). Относительная высота фермы – в пределах допустимой.
Здание находится на окраине города и защищено от прямого воздействия ветра.
Принятые параметры здания
С учетом задания на проектирование, ГОСТ 27751-14 «Надежность строительных конструкций и оснований. Основные положения», а также выкопировки из действующих норм в Приложении А настоящего пособия, принимаем следующие параметры здания для проектирования:
· уровень ответственности – КС-2 - «нормальный» и коэффициент надежности по ответственности – =1,0;
· по функциональному назначению класс конструкций – 2а;
· по условиям эксплуатации - в помещении нормальный влажностный
режим (класс2.1) - mв = 1,0;
· по сроку эксплуатации – 50 лет и коэффициент условий работы -mc.c.= 1.0.
Расчет плиты покрытия
3.1. Конструкция плиты
Унифицированной шириной плит покрытий при шаге несущих конструкций 3-6 м являются номинальный размер, равный 1,5 м. С учетом зазоров между плитами на неточность изготовления в продольном (20мм) и поперечном (5 мм) направлении размеры плит принимаются равными:
|
- длина ln=6000-20=5980 мм;
- ширина bn=1500-5=1495 мм.
В соответствии с п. 2.12 [10] рекомендуемая высота плит покрытия с деревянным каркасом и асбестоцементными обшивками составляет длины плиты.
Каркас плиты выполняется из четырех продольных (несущих) ребер 1 сечением 219 х 69 мм (из досок до сторожки 225 х 75 мм), четырех поперечных ребер 2 сечением 94 х 69 мм (из досок до острожки 100 х 75 мм) и двух поперечных ребер 3 сечением 144 х 69 мм (до острожки 150 х 75 мм). Продольные ребра изготавливаются из древесины сосны 2-го сорта, поперечные – древесины 3-го сорта по ГОСТ 24454 – 80*. Для образования продольных стыков между плитами к наружным несущим ребрам каркаса 1 прибиваются гвоздями деревянные бруски 4 сечением 50 х 50мм и доски 5 сечением 50 х 150 мм, образующие четверть.
Обшивки плиты выполняются из плоских асбестоцементных листов ЛП- П-3,0х1,5х10 по ГОСТ 18124-95 с номинальными размерами 3000х1500 мм.
Асбестоцементные листы крепятся к деревянным ребрам каркаса оцинкованными шурупами 6 из низкоуглеродистой стали с потайной головкой диаметром 6 мм и длиной 50 мм по ГОСТ 1145-80, поставленными в раззенкованные отверстия диаметром 7-8 мм.
В качестве утеплителя используются полужесткие минераловатные плиты 7 толщиной 50 мм на синтетическом связующем (с плотностью ρ= 100 кг/м3) по ГОСТ 9573-96, которые приклеиваются к нижней обшивке на слое битума, выполняющего одновременно роль пароизоляции.
Верхняя обшивка плиты на заводе-изготовителе оклеивается одним слоем стеклоизола на битумной мастике марки МБК-Г-65 для предотвращения атмосферного увлажнения плит при транспортировке и хранении.
3.2. Исходные данные для расчета и проектирования
В соответствии с п. 9.7 [1] принимаем ширину площадок опирания плит на верхние пояса ферм равной 60 мм. В этом случае расчетный пролет плиты равен:
|
Расчетная длина плиты: bp=bn=1,495 м.
Расчет фермы
4.1. Исходные данные
В соответствии с заданием и принятым конструктивным решением покрытия необходимо рассчитать и запроектировать трапециевидную металлодеревянную ферму. Верхний пояс фермы – из разрезных в узлах клееных блоков, и нижний пояс – металлический из стальных уголков. Класс условий эксплуатации – 2 (По СП 64…[1, Приложение А]).
Материал для изготовления фермы:
- для клееных элементов фермы использованы доски стандартного сортамента по ГОСТ 24454-80* второго и третьего сортов; клей на основе меламина и резорцина с предварительным перемешиванием (см. 5.11 [1]);
- для металлических элементов и узловых деталей – сталь марки С245 (см. таблицу В3 [7]).
Расчет элементов фермы
6.1. Расчет панелей верхнего пояса
Верхний пояс фермы проектируется из отдельных клееных блоков (панелей) длиной
Панель верхнего пояса представляет собой прямолинейный стержень с шарнирно-закрепленными концами, на который действует продольная сжимающая сила -01, приложенная с эксцентриситетом e относительно геометрической оси сечения и поперечная нагрузка – q (рис. 6.1).
Рисунок 6.1. Расчетная схема панели верхнего пояса
Расчет панели на прочность производится, как сжато – изгибаемого элемента по формулам (см. п. 7.17, 7.18 [1]):
где: N=O1 – расчетная сжимающая сила;
Fрасч – расчетная площадь поперечного сечения;
Wрасч – расчетный момент сопротивления поперечного сечения;
Rc – расчетное сопротивление древесины сжатию вдоль волокон.
В необходимых случаях Rc умножается на коэффициенты:
mд, mп, mв – коэффициенты условий работы, рассмотренные в п. 5.2б [1] данного указания;
mб – коэффициенты масштабности сечения, принимаемый по таблице 9 [1];
mсл. – коэффициент, учитывающий толщину слоев клееного элемента, принимаемый по табл.10 [1];
Мд – деформационный изгибающий момент от действия поперечных и продольных нагрузок, определяемый из расчета по деформированной схеме;
- для шарнирно – опертых элементов при симметричных эпюрах изгибающих моментов параболического и близкого к ним очертания Мд следует определять по формуле:
- для шарнирно – опертых элементов при треугольном или прямоугольном очертании эпюры изгибающих моментов Мд равен:
где: Мд и МN - изгибающие моменты в расчетном сечении от действия поперечной q и продольной нагрузки N без учета дополнительного момента N·f (где: f – полный прогиб элемента от действия нагрузок);
|
ξ – коэффициент, изменяющийся от 0 до 1, учитывающий дополнительный момент от продольной силы вследствие прогиба элемента, определяемый по формуле:
φ- по формуле п. 7.3 [1];
- при
- при
– гибкость элемента в плоскости изгиба
– коэффициент, учитывающий условия закрепления концов элемента, значения которого определяются по п. 6.6 [1];
– длина элемента;
– радиус инерции поперечного сечения элемента;
kн – поправочный коэффициент, определяемый по формуле
– при эпюрах прямоугольного очертания.
В нашем случае поперечная нагрузка q создает эпюру изгибающих моментов параболического очертания, а продольная сила О1 – прямоугольного.
Максимальные значения изгибающих моментов Мq и МN определяются по формулам:
Значение изгибающего момента Мд в формуле сжато- изгибаемого элемента может быть определенно, как разность деформационных моментов от каждой из нагрузок:
Расчет панели на скалывание производится как сжато- изгибаемого элемента по формулам (см. п. 6.18 [1]):
где: – поперечная нагрузка на верхний пояс;
- расчетный статический момент, равный статическому моменту брутто сдвигаемой части поперечного сечения элемента относительно нейтральной оси:
Rск – расчетное сопротивление древесины скалыванию вдоль волокон.
6.2. Расчет панели верхнего пояса БВ
Сечение клееных панелей верхнего пояса компонуется из досок нормального сортамента пиломатериалов по ГОСТ 24454-80* с учетом припусков на фрезерование их пластей до склеивания пакета и фрезерования боковых граней склеенного пакета.
В качестве исходных принимаются доски сечением 150 х 32 мм. После двустороннего фрезерования толщина досок составит 150 х 26 мм (см. таблицу 2, Приложения 1).
Задаемся сечением панелей верхнего пояса, склееных из 24 досок толщиной 26 мм. Тогда высота поперечного сечения составит: hn =24 х 26=624 мм. Ширина сечения после двустороннего фрезерования боковых граней клееных блоков панелей равняется:
|
Для принятого сечения:
Геометрические характеристики поперечного сечения:
Площадь:
Момент сопротивления:
Момент инерции:
Статический момент:
Гибкость в плоскости фермы
Коэффициент, учитывающий дополнительный момент от продольной силы
Расчетная равномерно-распределенная нагрузка от собственного веса элементов покрытия и снега:
Считая, что на верхний пояс фермы приходится 2/3 её собственного веса:
Полная линейная нагрузка на верхний пояс:
Полная нагрузка на верхний пояс:
Изгибающий момент в середине панели верхнего пояса от линейной нагрузки:
Значение эксцентриситета e приложения сжимающей силы О1 определяется из условия прочности торцевого металлического швеллера на изгиб, в который упирается нижней частью сечения опорная панель БВ в узле Б (Рис.6.2):
Рис. 6.2. К определению величины эксцентриситета
Равномерно распределенная нагрузка на швеллер:
Изгибающий момент в швеллере:
Требуемый момент сопротивления швеллера:
- расчетное сопротивление стали по пределу текучести
Принимаем швеллер №30П по ГОСТ 8240-97 c моментом сопротивления
.
В этом случае эксцентриситет сжимающей силы О1 относительной геометрической оси сечения равняется (см. рис. 6.2):
Проверка древесины на смятие плоскостью швеллера:
– расчетное сопротивление древесины на смятие вдоль волокон принято ввиду малости угла наклона верхнего пояса
Изгибающий момент от действия сжимающей силы О1:
Значение поправочного коэффициента Кн:
- при эпюрах прямоугольного очертания
Значение изгибающего момента МД:
Проверка прочности панели:
· при полном загружении снеговой нагрузкой:
· при одностороннем загружении левой половины фермы снеговой нагрузкой (см. таблицу 5.5):
Проверка прочности на скалывание панели при полном загружении снеговой нагрузкой:
– расчетный статический момент сдвигаемой части поперечного сечения относительно нейтральной оси
- расчетный момент инерции сечения относительно нейтральной оси
Таким образом, принятое сечение панелей верхнего пояса удовлетворяют условиям прочности.
6.3. Расчет нижнего пояса ДД’ и раскоса БД.
Максимальное усилие в нижнем поясе (см. таблицу 4.2) U2= 292623 Н
Необходимая площадь сечения стального пояса из условия прочности на растяжение (см. п. 7.1.1 [7]):
где: - коэффициент условий работы стали (см.табл. 1 [7]).
Проектируем нижний пояс из двух уголков 90х56х6 по ГОСТ 8510-86 с общей площадью сечения:
Гибкость пояса в вертикальной плоскости не превышает предельную: (см. табл. 33 [4]):
- длина панели нижнего пояса;
2,88 см - радиус инерции уголка относительно горизонтальной оси.
Изгибающий момент в нижнем поясе от собственного веса
|
где: – погонный вес пояса.
Растягивающее напряжение в поясе с учетом собственного веса:
— момент инерции уголка относительно горизонтальной оси;
– расстояние от полки до центра тяжести уголка.
Такое же сечение принимаем для растянутого раскоса БД.
6.4. Расчет стоек АБ и ВД, нижнего пояса АД
6.4.1. Опорная стойка.
Наопорнуюстойку АБ действует сжимающее усилие, равное опорной реакции фермы RA= 193791 H. Минимальный размер поперечного сечения стойки определяем из условия достижения предельной гибкости, которая для опорных стоек ферм, согласно табл. 16 [1], равна λпр=120.
Принимаем стойку в виде клееного пакета из 8 досок шириной 15 см и толщиной 26 мм (доски толщиной 32 мм до острожки). После двустороннего фрезерования боковых граней клееного пакета размеры поперечного сечения стойки АБ составят Fc.o.=bc.o.·hc.o.=13,5·20,8=280,8 см2. Высота поперечного сечения стойки принята конструктивно с учетом размещения опорного узла А фермы на обвязочном брусе и работы древесины последнего на смятие поперек волокон под стойкой АВ.
Гибкость стойки:
Коэффициент продольного изгиба, при λ>70 определяется по формуле(см. п.6.3 [1]):
Проверка устойчивости стойки АБ:
6.4.2. Промежуточная стойка
В промежуточной стойке ВД действует сжимающее усилие V1 = 96895 Н (см. таблицу 4.2). Задаваясь предельной гибкостью стойки (согласно табл. 16 [1]) определяем минимальный размер поперечного сечения стойки ВД:
Принимаем стойку в виде клееного пакета из 5-ти досок шириной 15 см и толщиной 26 мм. После фрезерования боковых граней, размеры поперечного сечения составят bc·hc=13,5·13,0 см.
При этом Fc=13,5·13,0=175,5 см2 (175,5·10-4 м2);
Для гибкости λ>70 (см. п.6.3 [1]):
Проверка устойчивости стойки ВД:
Поперечное сечение нижнего пояса АД принимаем конструктивно, bc·hc=13,5·13,0 см.
6.5. Расчет раскоса ДГ
Расчетные усилия в раскосе: сжимающее Д1=-57143 Н, растягивающее Д2=+2606 Н (см. таблицу 4.2).
Задаваясь предельной гибкостью раскоса λпр=150 (табл. 16 [1]) определяем минимальный размер поперечного сечения:
Принимаем раскос в виде клееного пакета из 7 досок шириной 150 мм и толщиной 26 мм. Окончательные размеры поперечного сечения раскоса после острожки боковых граней составят bр·hр=13,5·18,2 см.
Определяем площадь: Fp= bр·hр=13,5·18,2=246 см2 (246·10-4 м2).
Гибкость стойки
Коэффициент продольного изгиба
Проверка устойчивости стойки
6.6. Расчет узловых соединений
6.6.1. Расчет опорного узла Б верхнего пояса.
Рис. 6.3 - Опорный узел верхнего пояса: а – общий вид; б, в – к расчету фасонок
Верхний пояс фермы в опорном узле упирается в швеллер 1 с ребром жесткости 2, приваренный к вертикальным фасонкам 3. Ребро жесткости делит стенку швеллера на две равные части размерами которые рассматриваются как отдельные закрепленные пластинки, опорами которых являются фасонки, ребро жесткости и полки швеллера (Рис. 6.3,б).
Стенка загружена равномерным давлением торца панели БВ верхнего пояса.
Расчетный изгибающий момент в стенке швеллера определяется по формуле:
где b1 = 0,0675 м - длина короткой стороны участка жестко защемленной по четырем сторонам пластины (см. Рис.6.3,б);
β - коэффициент, принимаемый по таблице 4.4[7] в зависимости от отношения a1/b1.
Значения коэффициента β
Таблица 4.4
1,0 | 1,1 | 1,2 | 1,3 | 1,4 | 1,5 | 1,6 | 1,7 | 1,8 | 1,9 | 2,0 | >2,0 | |
0,048 | 0,055 | 0,063 | 0,069 | 0,075 | 0,081 | 0,086 | 0,091 | 0,094 | 0,098 | 0,1 | 0,125 |
В нашем случае для отношения
Требуемая толщина стенки:
Так как требуемая толщина превышает фактическую толщину стенки швеллера, равную 0,65 см, то на последнюю наваривается дополнительный лист 4 толщиной 0,4 см.
Ребро жесткости рассчитывается на изгиб с учетом работы стенки швеллера. В этом случае расчетная площадь поперечного сечения (заштрихованная часть на рис 6.3,в) равняется:
Статический момент площади поперечного сечения относительно оси
Расстояние от оси до центра тяжести поперечного сечения (ось х - х):
Момент инерции поперечного сечения:
Момент сопротивления сечения:
Изгибающий момент в ребре жесткости:
Требуемый момент сопротивления
меньше фактического
Горизонтальный лист 5 узла Б проверяется на изгиб от реактивного давления стойки АБ (Рис. 6.3,а).
Реактивное давление на лист:
Давление верхнего пояса на лист:
где q = Н/м – полная линейная нагрузка на верхний пояс, стр 28;
lп = 5,926 м – длина панели верхнего пояса;
F1 = 20,8∙13,5 = 280,8 см2- площадь опирания опорной стойки АБ на горизонтальный лист;
F2 = 15∙13,5 = 202,5 см2 - площадь опирания верхнего пояса на горизонтальный лист;
Расчетное давление на лист:
Правый участок горизонтального листа рассматривается как пластина защемленная с трех сторон. Размеры пластины Максимальный изгибающий момент определяется посередине свободной стороны по формуле:
где α= 0,116– коэффициент, определяемый по табл. 4.5 при отношении
Значения коэффициента α.
Таблица 4.5
0,5 | 0,6 | 0,7 | 0,8 | 0,9 | 1,0 | 1,2 | 1,4 | 2,0 | >2,0 | |
0,06 | 0,074 | 0,088 | 0,097 | 0,107 | 0,112 | 0,12 | 0,126 | 0,132 | 0,133 |
При отношении сторон изгибающий момент определяется по формуле
Требуемая толщина горизонтального листа:
Принимаем лист толщиной 1,6 см.
Сварные швы, прикрепляющие уголки раскоса БД к вертикальным фасонкам в опорном узле Б, должны воспринимать растягивающее усилие U1=271305H. Каждый уголок приваривается к фасонке двумя угловыми швами: по обушку и по перу.
Усилие на шов:
по обушку одного уголка:
по перу:
Длина сварного шва определяется по формулам п.14.1.16 [7]:
а) из расчета на срез (условный) по металлу шва:
б) из расчета по металлу границы сплавления:
Здесь:
по таблице 38 [7];
– расчетная длина шва, принимаемая на 10 мм меньше его действительной длины;
– расчетное сопротивление угловых швов срезу (условному) по металлу шва для сварки электродами Э42А (по таблице Г.2 [7]);
– по табл. 1 [7];
– по табл. 39 [7];
- расчетное сопротивление угловых швов среза по металлу границы сплавления (п. 14.1.8. [7]).
Длина шва у обушка равна:
- из расчета на срез (условный) по металлу шва:
- из расчета на срез (условный) по границе сплавления:
Длина шва у пера:
Принимаем длину шва для приварки каждого уголка к фасонкам с учетом удлинения каждого шва на 10 мм:
- у обушки
- у пера
6.6.2. Расчет промежуточного узла В верхнего пояса
Конструкция узла показана на рис.6.4.
Рис. 6.4 - Узел В верхнего пояса
Стык клееных блоков верхнего пояса в узле В с двух сторон перекрывается накладками 1 с размерами сторон поперечного сечения (из досок до острожки 150х125 мм). Снизу стык клееных блоков поддерживается подбалкой 2 с размерами сечения 135х145 мм (из бруса до острожки 150х150 мм), которая опирается на стойку ВД. Соединение накладок и подбалки с клееными блоками осуществляется с помощью стальных болтов диаметром 12 мм.
Для обеспечения постоянного по величине эксцентриситета по всей длине верхнего пояса в месте стыка панелей в узле В устраивается прорезь глубиной от верхней кромки.
Деревянная подбалка работает на местное смятие поперек волокон торцом стойки ВД, которая крепится к верхнему поясу с помощью деревянных накладок 3 и металлических болтов диаметром 12 мм. Усилие сжатия в стойке V1=96895H.
Проверка прочности древесины подбалки на смятие:
где: – площадь поперечного сечения стойки ВД.
Для обеспечения прочности на местное смятие поперек волокон подбалка изготавливается из древесины дуба.
В этом случае:
где: – коэффициент к расчетному сопротивлению смятию поперек волокон для древесины дуба (см. таблица 5 [1]).
6.6.3. Расчет промежуточного узла Д нижнего пояса.
Конструкция узла показана на рис.6.5.
В узле Д нижнего пояса сходятся пять элементов – раскос БД, стойка ВД, раскос ДГ, панели нижнего пояса АД и ДД’, которые своими торцами упираются в металлические диафрагмы.
Рис. 6.5. Узел Д нижнего пояса: а – общий вид; б – к расчету фасонок
Расчетные значения усилий в элементах (см. таблицу 4.2):
- в раскосе БД ;
- в стойке ВД
- в раскосе ДГ
- в панели ДД’ .
Размеры диафрагм:
-
-
-
- –назначается конструктивно для опирания нулевой панели АД нижнего пояса.
Вертикальная диафрагма 1 рассматривается как закрепленная по трем сторонам пластинка, загруженная равномерным давлением от горизонтальной составляющей сжимающего усилия Д1 в раскосе ДГ (см. рисунок 6.5,б)
где: - площадь опирания раскоса ДГ на вертикальную диафрагму.
Расчетный изгибающий момент в пластинке
где: α=0,117 – для отношения сторон , (см. таблицу 4.4 [7]).
Требуемая толщина пластины
Горизонтальная диафрагма 2, поддерживаемая снизу вертикальным ребром 3, разделяется на две пластины (см. рисунок 6.5). Левая пластинка с размерами сторон (размеры приняты по контуру давления стойки ВД) рассматривается как закрепленная по трем сторонам, загруженная равномерным давлением от действия сжимающего усилия в стойке ВД.
где: - площадь поперечного сечения стойки ВД.
Расчетный изгибающий момент в пластинке при отношении сторон определяется по формуле:
Требуемая толщина горизонтальной диафрагмы
Размеры поперечного сечения вертикального ребра 3 определяются из условия работы его на изгиб, как балки на двух опорах, загруженной распределенной нагрузкой .
В этом случае изгибающий момент равен:
Требуемый момент сопротивления:
Задаваясь толщиной ребра определяем его высоту:
Принимаем высоту вертикального ребра .
Раскос ДГ в узле Д крепится к металлическим фасонкам с помощью болтов диаметром d=12 мм, которые воспринимают растягивающее усилие в раскосе
Расчетная несущая способность одного условного среза болта определяется по формулам (см. таблицу 18 [1]):
a) из условия смятия древесины нагельного гнезда раскоса:
б) из условия изгиба болта:
но не более:
Необходимое количество болтов для крепления раскоса к металлическим фасонкам:
где: – число «срезов»одного болта.
Принимаем конструктивно два болта d=12 мм.
Уголки панели ДД1 нижнего пояса крепятся в узле Д с помощью сварных швов, которые должны воспринимать растягивающее усилие U2=313083 Н.
Усилие на шов:
- по обушку одного уголка:
- по перу:
Требуемая длина сварного швапо обушку:
Требуемая длина шва по перу:
Значение коэффициентов , а также приведены в п.6.6.1, при расчете сварных швов крепления уголков раскоса БД в узле Б.
Принимаем длину сварного шва для приварки каждого уголка к фасонкам с учетом удлинения на 10 мм:
- у обушки 185+10=195 мм;
- у пера 80+10=90 мм/
6.6.4. Расчет опорного узла А
Конструкция опорного узла показана на рис.6.6.
В узле А опорная стойка АБ и нулевая панель нижнего пояса АД крепятся с помощью болтов диаметром d=12 мм к сварному металлическому
Рис. 6.6- Узел А
башмаку, состоящему из вертикальных фасонок 1 толщ. и опорной плиты 2.
После установки ферм в проектное положение металлические башмаки узлов присоединяются болтами d=16 мм через опорные плиты к деревянному обвязочному брусу ОБ (сечением 200 х 200 мм), который укладывается в прорези клееных деревянных колонн (рис. 2.6 б).
Размеры опорной плиты определяются из условия работы древесины обвязочного бруса на смятие поперек волокон торцом стойки АБ:
где: - расчетное сопротивление древесины сосны местному смятию поперек волокон в опорных частях конструкции (таблица 3 [1]).
Так как один из размеров плиты определяем второй:
Принимаем конструктивно размеры опорной плиты Длина плиты принята конструктивно из условия расстановки 4-х анкерных болтов, крепящих ферму к обвязочному брусу и подбалке 150 х 200 мм.
Толщина плиты определяется из условия изгиба консоли при расчетной ширине 21 см и вылете консоли (см. рисунок 6.6)
определяется по формуле:
Здесь: 0,3 см – зазор на неточность изготовления.
Рис. 6.6. - К расчету опорной плиты.
Необходимая толщина плиты:
Принимаем δпл = 2,0 см.
6.6.5. Расчет конькового узла Г.
Конструкция узла показана на рис. 6.7.
Клееные блоки верхнего пояса в узле Г соединяются между собой парными деревянными накладками 1 сечением 145 х 120 мм (из досок до острожки 150 х 125 мм) и металлическими фланцевыми элементами 2.
Рис. 6.7 - Узел Г
Соединение накладок с клееными блоками осуществляется с помощью стальных болтов диаметром d=12 мм. Необходимый эксцентриситет е =15,5 см обеспечивается верхней прорезью глубиной
Сжимающее усилие в раскосе Д1=- 57143Н передается парными накладками 3 из металлических швеллеров №18У на фланцы 2 через угловые швы на торцах швеллеров.
Швы срезаются усилием:
и сжимаются усилием:
( - угол наклона раскоса ДГ к горизонту).
Общая длина шва:
где: - соответственно ширина полки и высота швеллера №18У;
средняя толщина полки швеллера №18У.
Напряжения в швах общей длиной на одном швеллере
Суммарное напряжение:
Давление от раскоса ДГ передается на швеллеры через стальной лист 4 размерами который рассматривается как закрепленная по контуру пластинка, загруженная равномерным давлением торца раскоса ДГ:
Расчетный изгибающий момент в пластинке:
|
|
История развития пистолетов-пулеметов: Предпосылкой для возникновения пистолетов-пулеметов послужила давняя тенденция тяготения винтовок...
Биохимия спиртового брожения: Основу технологии получения пива составляет спиртовое брожение, - при котором сахар превращается...
Опора деревянной одностоечной и способы укрепление угловых опор: Опоры ВЛ - конструкции, предназначенные для поддерживания проводов на необходимой высоте над землей, водой...
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰)...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!