Таксономические единицы (категории) растений: Каждая система классификации состоит из определённых соподчиненных друг другу...
Двойное оплодотворение у цветковых растений: Оплодотворение - это процесс слияния мужской и женской половых клеток с образованием зиготы...
Топ:
Установка замедленного коксования: Чем выше температура и ниже давление, тем место разрыва углеродной цепи всё больше смещается к её концу и значительно возрастает...
Интересное:
Принципы управления денежными потоками: одним из методов контроля за состоянием денежной наличности является...
Распространение рака на другие отдаленные от желудка органы: Характерных симптомов рака желудка не существует. Выраженные симптомы появляются, когда опухоль...
Как мы говорим и как мы слушаем: общение можно сравнить с огромным зонтиком, под которым скрыто все...
Дисциплины:
2020-08-20 | 156 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
Общие данные
1. Настоящий раздел проекта разработан на основании:
— Архитектурных и конструктивных решений, разработанных ПРОЕКТНЫМ ИНСТИТУТОМ Минздрава РСФСР. Номер объекта 12301;
— Обмерочные чертежи;
— Инженерно-геологических условий площадки, которые были изучены в 2012 г. ООО «Инженерные изыскания».
2. Принятые в проекте конструктивные решения обеспечивают конструктивную надежность сооружения, пожаробезопасность в соответствии со:
— СП 20 13330 2011 «СНиП 2.01.07 - 85 «Нагрузки и воздействия Общие положения»;
— СП 14.13330.2011 «СНиП II-7-81 Строительство в сейсмических районах»
— СНиП 52-01-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции. Основные положения»;
— СП 52-101-2003 «Бетонные и железобетонные конструкции без предварительного напряжения арматуры»;
— СП 52-103-2007 «Железобетонные монолитные конструкции зданий»;
— СНиП 2.02.01-83* «Основания зданий и сооружений»;
— СП 50-101-2004 «Проектирование и устройство оснований и фундаментов зданий и сооружений»;
— СП 23.13330.2011 «СНиП 2.02.02-85 Основания гидротехнических сооружений»;
— СП 52-103-2007 Железобетонные монолитные конструкции зданий»;
— СНиП 2.03.11-85 «Защита строительных конструкций от коррозии»;
— СНиП II-22-81* «Каменные и армокаменные конструкции»;
— СНиП 21-01-97* «Пожарная безопасность зданий и сооружений»;
— ФЗ №123-ФЗ от 22.07.2008г «Технический регламент о требованиях пожарной безопасности»;
По значениям климатических параметров ближайшего пункта г.-к. Сочи (СНиП 23-01-99), среднемесячных отрицательных температур за зиму в данном районе не наблюдается, следовательно, промерзание грунтов отсутствует, что определяется п. 2.27 СНиП 2.02.01-83, где в расчетной формуле глубины промерзания коэффициент, численно равный сумме абсолютных значений среднемесячных отрицательных температур за зиму, равен нулю.
|
3. В данном проекте разработана проектная документация марки "КР" на проверку технического состояния несущих строительных конструкций объекта.
4. Расчетные данные для района строительства:
Климатический район (СНиП 23-01-99*) | IV-В |
Средняя месячная температура воздуха, °С, в январе (карта 5); | 5°С |
Средняя месячная температура воздуха, °С, в июле (карта 6); | 25°С |
Отклонение средней температуры воздуха наиболее холодных суток от средней месячной температуры, °С, в январе (карта 7). | 5°С |
Нормативное значение ветрового давления пo III району (Табл. 11.1 СП 20.13330.2011) | 38 кгс/м2 |
Расчетное значение веса снегового покрова по II району (Табл. 10.1 СП 20.13330.2011) | 120 кгс/м 2 |
Гололедная нагрузка Толщина стенки гололеда для I IV района (Табл. 12.1 СП 20.13330.2011) | Не менее 15мм |
Сейсмичность района строительства (СП 14.13330.2011, Приложение Б Карты ОСР-97) | 9 баллов |
5. Уровень ответственности зданий – II (СП 20.13330.2011).
Конструктивные решения
Определение геометрических параметров конструкций
Геометрические параметры конструкций определены на основании следующих документов:
— Архитектурных и конструктивных решений, разработанных ПРОЕКТНЫМ ИНСТИТУТОМ Минздрава РСФСР. Номер объекта 12301.
— Обмерочные чертежи
Определяющими факторами при назначении геометрических параметров конструкций послужили результаты технического обследования (обмерочные чертежи), а проект архитектурных и конструктивных решений, разработанных ПРОЕКТНЫМ ИНСТИТУТОМ Минздрава РСФСР.
Несущая система здания
Конструктивная схема здания – бескаркасная. Основными несущими конструкциями являются монолитные железобетонные стены. Несущими конструкциями перекрытий и покрытия являются сборные железобетонные многопустотные плиты.
На участках между осями Ж, И 16 и 17 и между осями Ж, И, 23 и 24 имеются внутренние эвакуационные лестницы. Косоуры лестничных маршей и балки лестничных площадок выполнены из стальных прокатных профилей.
|
На участке между осями Ж, И, 17 и 20 имеются лифтовые шахты с поэтажным холлом.
Фундаментом здания является монолитная железобетонная плита.
Пространственная устойчивость и жесткость здания, сопротивление сейсмическим воздействиям обеспечивается жестким соединением несущих стен с фундаментной плитой, жестким соединением плит перекрытий и покрытия с несущими стенами.
Основание и фундамент
По проекту, фундаментом блока А является монолитная железобетонная плита (Лист К-1. Объект 122301-А. ПИ Минздрава РСФСР. См. приложение 6).
Толщина фундаментной плиты составляет 1,0 м. С боковых сторон плиты выполнена вертикальная гидроизоляция из двух слоев рубероида с прижимной кирпичной стенкой толщиной 120 мм.
Прочность бетона фундаментной плиты, определенная в шурфах, а также на доступных участках в подвале здания (нулевой этаж), соответствует классу В15, что также соответствует проекту.
Фундаменты опираются непосредственно на грунты ИГЭ-5 (элювий коренных пород – мергель), находящиеся в воздушно-сухом состоянии.
Перекрытия и покрытия
По проекту, основными несущими конструкциями перекрытий и покрытия служат сборные железобетонные многопустотные плиты типа П1-12С, П1-8С по местному каталогу Краснодарского края, аналогичные по конструктивному исполнению плитам для строительства в сейсмических районах по серии 1.141.1-19с/85 (листы К-8, К-9, К-11, К-13, К-43. Объект 122301-А. ПИ Минздрава РСФСР. См. приложение 6).
Ширина плит составляет 1,2 и 0,8 м соответственно, пролет – 6,3 м (длина без торцовых арматурных выпусков 5,86 м).
Монолитные армированные стыки плит несущими стенами обеспечивают их жесткую заделку (См. лист К-13. Объект 122301-А. ПИ Минздрава РСФСР. Приложение 8).
Фактическая прочность бетона плит соответствует классу В20.
В качестве расчетной толщины многопустотных плит принята приведенная толщина равная 11,8 см согласно серии 1.141.1-19с/85.
Лестницы
На участках между осями Ж, И 16 и 17 и между осями Ж, И, 23 и 24 имеются внутренние эвакуационные лестницы. Косоуры лестничных маршей и балки лестничных площадок выполнены из стальных прокатных профилей. Ступени – сборные, лестничные площадки - монолитные. Стальные элементы лестниц оштукатурены по сетке.
|
Конструкция стальных элементов лестниц по проекту (Листы К-14, К-33и. Объект 122301-А. ПИ Мин-здрава РСФСР. См. приложение 8).
Лифтовые шахты
В здании на участке между осями Ж, И, 17 и 20 эксплуатируется шесть лифтов, выходящих в поэтажные лифтовые холлы (Листы К-35, К-36, К-45. Объект 122301-А. ПИ Минздрава РСФСР. См. приложение 8). Схема расположения лифтов приведена на рис. 2.
Лифты № 2, 3, 4, 6 и 7 – пассажирские грузоподъемностью 500 кг со скоростью движения 1,0 м/сек. Лифт № 5 – больничный грузоподъемностью 500 кг со скоростью движения 0,5 м/сек. Лифты эксплуатируются без замен с момента ввода здания в эксплуатацию.
Остановки лифтов выполнены на всех этажах. Лифты № 6 и 7 не имеют остановок на 3, 5 и 7 этажах (дверные проемы заложены кирпичом).
Лифты № 2, 3, 4 расположены в общей шахте № 1, лифты №5, 6, 7 расположены в общей шахте № 2.
Стены лифтовых шахт – монолитные железобетонные выполнены вместе с остальными стенами здания в процессе строительства и монолитно с ними связаны. Фактическая прочность бетона стен соответствует классу В22,5.
Шахта лифта № 5 полностью выгорожена монолитными стенами.
Шахта лифта № 2 отгорожена от шахты дымоудаления кирпичной стенкой толщиной 250 мм.
Глубина приямков шахт составляет 1,3 м.
Объединенное машинное отделение лифтов находится на 19 этаже здания.
Наружные стены машинного отделения – монолитные трехслойные утепленные. На фасадах наблюдается отслоение фактурного слоя. Наружные стены машинного отделения находятся в работоспособном состоянии.
Рис. 3. Схема расположения лифтов.
Перекрытие машинного отделения выполнено из сборных железобетонных многопустотных плит.
Имеется две системы демонтажных стальных балок, выполненных из двутавров № 22. Главные балки оперты на стены по осям Ж и И, а также подвешены к перекрытию в пролете. На главные балки опираются второстепенные демонтажные балки.
Арматурная сталь
Определение характеристик арматурных сталей выполнено согласно СП 13-102-2003, Приложение Б, табл. В.2.
Толщина защитного слоя бетона для рабочей арматуры не менее 25 мм.
|
Расчёт моделей в ПК SCAD
Описание расчётных моделей
В расчётах используется версия SCAD 11.5 от 03.09.2011 г. Сертификат соответствия № 089600. Протокол выполнения расчета представлен в пункте 5
Расчет был выполнен для двух типов решения задачи:
1) Линейная постановка без учета сейсмического воздействия. Модули деформации грунтов, слагающих основание, приняты фактическими.
Данные, которые были заданы или получены в обозначенной постановке задачи будут указываться в отчете в скобках.
2) Линейная постановка с учетом сейсмического воздействия. Модули деформации грунтов, слагающих основание, приняты в 10 раз выше фактических значений.,
В табл. 1 представлены параметры расчета и единицы измерения, принятые в обеих задачах.
Табл.1 Параметры расчета и единицы измерения
Управление
Общие данные
Расчет выполнен с помощью проектно-вычислительного комплекса SCAD. Комплекс реализует конечно-элементное моделирование статических и динамических расчетных схем, проверку устойчивости, выбор невыгодных сочетаний усилий, подбор арматуры железобетонных конструкций, проверку несущей способности стальных конструкций. В представленной ниже пояснительной записке описаны лишь фактически использованные при расчетах названного объекта возможности комплекса SCAD.
Расчетная схема
Системы координат
Для задания данных о расчетной схеме могут быть использованы различные системы координат, которые в дальнейшем преобразуются в декартовы. В дальнейшем для описания расчетной схемы используются следующие декартовы системы координат:
Глобальная правосторонняя система координат XYZ, связанная с расчетной схемой
Локальные правосторонние системы координат, связанные с каждым конечным элементом.
Тип схемы
Расчетная схема определена как система с признаком 5. Это означает, что рассматривается система общего вида, деформации которой и ее основные неизвестные представлены линейными перемещениями узловых точек вдоль осей X, Y, Z и поворотами вокруг этих осей.
Граничные условия
|
Граничные условия заданы следующим образом. Средняя линия узлов фундаментной плиты вдоль оси X общей системы координат закреплена от смещения вдоль оси Y. Средняя линия узлов фундаментной плиты вдоль оси Y общей системы координат закреплена от смещения вдоль оси X (см. рис.)
Рис. 5. Граничные условия. Закрепление от горизонтального смещения по X и Y.
С помощью программы КРОСС в результате итерационного расчёта определены значения коэффициентов постели. Исходные данные и результаты расчёта программы КРОСС представлены ниже. Наименование скважин соответствует следующему:
Скважина № 19 – в Кроссе №1
Скважина № 20 – в Кроссе №2
Скважина № 22 – в Кроссе №3
Скважина № 23 – в Кроссе №4
Геологические разрезы:
Между скважинами №3-4
Между скважинами №1-3
Между скважинами №1-2
Задание коэффициентов постели для задачи № 2 (с учетом сейсмики)
Схема площадки
Табл.2 Список грунтов
Наименование | Удельный вес, Т/м3 | Модуль деформации, Т/м2 | Модуль упругости, Т/м2 | Коэффициент Пуассона | Коэффициент переуплотнения | Давление переуплотнения, Т/м2 |
Элювий коренных пород- мергель | 2,15 | 67270 | 560583,333 | 0,3 | 1 | 0 |
Коренные породы - мергель | 2,15 | 203870 | 1698916,667 | 0,3 | 1 | 0 |
Глина | 2,1 | 18532 | 154433,333 | 0,3 | 1 | 5 |
Табл.3 Список скважин
Наименование | Координаты, м | Описание скважин | |||
1) 1 | 60,261 | 10,836 | Грунт | Отметка верхней границы, м | Скачок эффект. напряж, Т/м2 |
| Элювий коренных пород- мергель | 0 | 0 | ||
| Коренные породы - мергель | -1 | 0 | ||
2) 2 | 60,261 | 0,07 | Грунт | Отметка верхней границы, м | Скачок эффект. напряж, Т/м2 |
| Элювий коренных пород- мергель | 0 | 0 | ||
| Коренные породы - мергель | -0,5 | 0 | ||
3) 3 | 10,378 | -0,249 | Грунт | Отметка верхней границы, м | Скачок эффект. напряж, Т/м2 |
| Глина | 0 | 0 | ||
| Элювий коренных пород- мергель | -2,11 | 0 | ||
| Коренные породы - мергель | -3,95 | 0 | ||
4) 4 | 15,921 | 17,08 | Грунт | Отметка верхней границы, м | Скачок эффект. напряж, Т/м2 |
| Элювий коренных пород- мергель | 0 | 0 | ||
| Коренные породы - мергель | -1,3 | 0 |
Нагрузка
Нагрузка на фундаментную плиту от комбинации № 4 (см. табл. 19)
Отметка подошвы фундаментной плиты 0 м
Нижняя отметка сжимаемой толщи определяется в точке с координатами: (30;7,353) м
Результаты расчета
Минимальное значение коэффициента постели 6472,719 Т/м3
Максимальное значение коэффициента постели 37703,743 Т/м3
Среднее значение коэффициента постели 11181,609 Т/м3
Среднеквадратичное отклонение коэффициента постели 0,016
Отметка сжимаемой толщи определялась в точке с координатами (30;7,353) м
Нижняя отметка сжимаемой толщи в данной точке -24,627 м
Толщина слоя сжимаемой толщи в данной точке 24,627 м
Максимальная осадка 0,558 см
Средняя осадка 0,296 см
Крен фундаментной плиты 0,006 град
Суммарная нагрузка 25777,285 Т
Коэффициенты постели
Осадка
Задание коэффициентов постели для задачи № 1 (без учета сейсмики)
Схема площадки
Табл.4 Список грунтов
Наименование | Удельный вес, Т/м3 | Модуль деформации, Т/м2 | Модуль упругости, Т/м2 | Коэффициент Пуассона | Коэффициент переуплотнения | Давление переуплотнения, Т/м2 |
Элювий коренных пород- мергель | 2,15 | 6727 | 56058,333 | 0,3 | 1 | 0 |
Коренные породы - мергель | 2,15 | 20387 | 169891,667 | 0,3 | 1 | 0 |
Глина | 2,1 | 1853,2 | 15443,333 | 0,3 | 1 | 5 |
Табл.5 Список скважин
Наименование | Координаты, м | Описание скважин | |||
1) 1 | 60,261 | 10,836 | Грунт | Отметка верхней границы, м | Скачок эффект. напряж, Т/м2 |
| Элювий коренных пород- мергель | 0 | 0 | ||
| Коренные породы - мергель | -1 | 0 | ||
2) 2 | 60,261 | 0,07 | Грунт | Отметка верхней границы, м | Скачок эффект. напряж, Т/м2 |
| Элювий коренных пород- мергель | 0 | 0 | ||
| Коренные породы - мергель | -0,5 | 0 | ||
3) 3 | 10,378 | -0,249 | Грунт | Отметка верхней границы, м | Скачок эффект. напряж, Т/м2 |
| Глина | 0 | 0 | ||
| Элювий коренных пород- мергель | -2,11 | 0 | ||
| Коренные породы - мергель | -3,95 | 0 | ||
4) 4 | 15,921 | 17,08 | Грунт | Отметка верхней границы, м | Скачок эффект. напряж, Т/м2 |
| Элювий коренных пород- мергель | 0 | 0 | ||
| Коренные породы - мергель | -1,3 | 0 |
Нагрузка
Нагрузка на фундаментную плиту от комбинации № 2 (см. табл. 20)
Отметка подошвы фундаментной плиты 0 м
Нижняя отметка сжимаемой толщи определяется в точке с координатами: (30;7,353) м
Результаты расчета
Минимальное значение коэффициента постели 629,524 Т/м3
Максимальное значение коэффициента постели 3577,743 Т/м3
Среднее значение коэффициента постели 1093,126 Т/м3
Среднеквадратичное отклонение коэффициента постели 0,016
Отметка сжимаемой толщи определялась в точке с координатами (30;7,353) м
Нижняя отметка сжимаемой толщи в данной точке -25,592 м
Толщина слоя сжимаемой толщи в данной точке 25,592 м
Максимальная осадка 5,254 см
Средняя осадка 3,282 см
Крен фундаментной плиты 0,061 град
Суммарная нагрузка 28022,975 Т
Коэффициенты постели
Осадка
Отчет сформирован программой Кросс (32-бит), версия: 11.5.1.1 от 03.09.2011
Нагрузки и воздействия
Нагрузки и воздействия на здание определены согласно СП 20 13330 2011 «СНиП 2.01.07 - 85 «Нагрузки и воздействия Общие положения». В расчётном комплексе SCAD прикладываются полные расчётные нагрузки. С помощью комбинации загружений и модуля РСУ учитывается система коэффициентов для расчета по I и II группам ПС. Значения принятых нагрузок и коэффициентов представлены в табл. 6
Табл. 6 Нагрузки и воздействия
Тип нагрузки | Pn | γ f | P |
Постоянные: | |||
· с.в. несущих конструкции | SCAD* | 1,1 | SCAD* |
· с.в. доп. слоя утепления стен (220+80мм) Бетон легкий марки по средней плотности D1500 | 120 кгс/м2 | 1,2 | 144 кгс/ м2 |
· с.в. лестниц | см.табл. 11 | 1,1 | см.табл. 11 |
· с.в. пирога покрытия | 186 кгс/м2 | 1,3 | 232 кгс/м2 |
· с.в. полов (кроме 17 этажа) | 148 кгс/м2 | 1,3 | 190 кгс/м2 |
· с.в. полов тех подполья | 157 кгс/м2 | 1,3 | 203 кгс/м2 |
· с.в. полов 17 этажа | 187 кгс/м2 | 1,3 | 228 кгс/м2 |
· с.в. лифтов | 630 кгс | 1,1 | 693 кгс |
· с.в. кирпичной стены в составе лифтовой шахты | 1490кгс | 1,2 | 1780кгс |
· давление грунта на наружные стены ** | 2100·z | 1,1 | 2310·z |
Временные: - длительного действия: | |||
· с.в. временных перегородок | 50 кгс | 1,3 | 70 кгс |
· с.в оборудования | 500 кгс | 1,2 | 600 кгс |
Временные: - кратковременные: | |||
· Полезная (спальные комнаты) | 150 кгс/м2 | 1,3 | 195 кгс/м2 |
· Полезная (технический этаж, тех подполье) | 200 кгс/м2 | 1,2 | 240 кгс/м2 |
· Полезная (залы, холлы, лифтовые помещения) | 400 кгс/м2 | 1,2 | 480 кгс/м2 |
· Полезная (остальные помещения) | 200 кгс/м2 | 1,2 | 240 кгс/м2 |
· снеговая | 84 кгс/м2 | 1,429 | 120 кгс/м2 |
· снеговые мешки | 168 кгс/м2 | 1,429 | 240 кгс/м2 |
· ветровая | табл. 15 | 1,4 | табл. 15 |
Особые нагрузки | |||
· Пульсации ветра | См. п.4.3.4 | См. п.4.3.4 | |
· Сейсмическое воздействие по X | См. п.4.3.5 | См. п. 4.3.5 | |
· Сейсмическое воздействие по Y | См. п. 4.3.6 | См. п. 4.3.6 |
примечание: SCAD* - нагрузка определяется программным комплексом автоматически;
** - значение давления грунта на стены подвала определено для грунта обратной засыпки (песка средней крупности с уплотнением до К = 0,95, φI=320, cI=0).
где: Pn – нормативное значение нагрузки, кгс/м2 (кроме оговоренных);
γf – коэффициент надежности по нагрузке;
P – расчетное значение нагрузки, кгс/м2 (кроме оговоренных);
z – глубина приложения нагрузки, м.
Постоянные нагрузки
Для определения нагрузок на покрытии было вскрыто два шурфа. По данным вскрытия шурфов покрытие имеет следующий состав:
Гравийно-галечная смесь (5-90мм) – 50 мм.
Стеклоткань –2.
Мембрана – 2.
Рубероидный ков ё р – 2 слоя.
Асфальтобетон – 40 мм
Рубероидный ков ё р – 2 слоя.
Плита покрытия.
Утеплитель в составе покрытия отсутствует.
Утепленным является перекрытие 17 этажа (18 этаж - технический):
Мозаичный цементно-песчаный пол – 20 мм.
Легкий бетон плотностью 1200 кг/м3 – 40 мм.
Рубероидный ков ё р – 2 слоя.
Легкий бетон плотностью 1200 кг/м3 – 80 мм.
Рубероидный ков ё р – 2 слоя.
Плита перекрытия.
Как показало обследование, фактические составы полов на этажах имеют большое разнообразие, так как в период эксплуатации здания выполнялись многочисленные текущие ремонты полов.
Для определения нагрузок были приняты следующие составы полов.
В номерах:
Паркет или синтетический ковер, или линолеум.
Цементно-песчаная стяжка – 35 мм.
Песок – 30 мм.
В коридорах:
Линолеум – 1 слой.
Стяжка 50 мм.
Табл. 7 Вес полов тех подполья
Материал | Распределенная нагрузка (Т/м2) | Объемный вес (Т/м3) | Толщина (м) | γ f |
Цементно-песчаный раствор | --- | 1,8 | 0,035 | 1,3 |
Песок горный и речной | --- | 1,6 | 0,04 | 1,3 |
Гидроизол | 0,001 | --- | --- | 1,2 |
Гидроизол | 0,001 | --- | --- | 1,2 |
Цементно-песчаный раствор | --- | 1,8 | 0,015 | 1,3 |
Нормативная нагрузка | 0,157 Т/м2 |
Расчетная нагрузка | 0,203 Т/м2 |
Табл.8 Вес полов (кроме 17 этажа)
Материал | Распределенная нагрузка (Т/м2) | Объемный вес (Т/м3) | Толщина (м) | γ f |
Гравий | --- | 1,8 | 0,01 | 1,2 |
Цементно-песчаный раствор | --- | 1,8 | 0,03 | 1,3 |
Рубероид с мелкой минеральной посыпкой | 0,002 | --- | --- | 1,2 |
Рубероид с мелкой минеральной посыпкой | 0,002 | --- | --- | 1,2 |
Цементно-песчаный раствор | --- | 1,8 | 0,04 | 1,3 |
Нормативная нагрузка | 0,148 Т/м2 |
Расчетная нагрузка | 0,19 Т/м2 |
Табл.9 Вес полов 17-ого этажа
Материал | Распределенная нагрузка (Т/м2) | Объемный вес (Т/м3) | Толщина (м) | γ f |
Цементно-песчаный раствор | --- | 1,8 | 0,02 | 1,3 |
Бетон легкий марки по средней плотности D1200 | --- | 1,2 | 0,04 | 1,2 |
Рубероид | 0,002 | --- | --- | 1,2 |
Рубероид | 0,002 | --- | --- | 1,2 |
Бетон легкий марки по средней плотности D1200 | --- | 1,2 | 0,08 | 1,2 |
Рубероид | 0,002 | --- | --- | 1,2 |
Рубероид | 0,002 | --- | --- | 1,2 |
Нормативная нагрузка | 0,187 Т/м2 |
Расчетная нагрузка | 0,228 Т/м2 |
Табл. 10 Вес пирога покрытия
Материал | Распределенная нагрузка (Т/м2) | Объемный вес (Т/м3) | Толщина (м) | γ f |
Гравий | --- | 1,8 | 0,05 | 1,2 |
Стеклоткань | 0,001 | --- | --- | 1,2 |
Стеклоткань | 0,001 | --- | --- | 1,2 |
Мембрана | 0,001 | --- | --- | 1,2 |
Мембрана | 0,001 | --- | --- | 1,2 |
Рубероид с мелкой минеральной посыпкой | 0,002 | --- | --- | 1,2 |
Рубероид с мелкой минеральной посыпкой | 0,002 | --- | --- | 1,2 |
Асфальтобетон | --- | 2,1 | 0,04 | 1,3 |
Рубероид с мелкой минеральной посыпкой | 0,002 | --- | --- | 1,2 |
Рубероид с мелкой минеральной посыпкой | 0,002 | --- | --- | 1,2 |
Нормативная нагрузка | 0,186 Т/м2 |
Расчетная нагрузка | 0,232 Т/м2 |
Табл.11 Сбор нагрузок. Лестница
№ п/п
Наименование
Постоянная нагрузка
1
Швеллер 27
0,055
1,05
0,058
2
Швеллер 20
0,068
1,05
0,071
3
Плита
0,247
1,1
0,272
4
Ступени
0,25
1,1
0,275
Итого:
0,620
1,1
0,676
Кратковременная нагрузка
5
Полезная
1,036
1,2
1,243
Нагрузка от ветра
Нагрузки от ветра определялись с помощью программы Вест. Ветровой район – III. Тип местности - A - открытые побережья морей, озер и водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра. Значения представлены в виде графиков (рис. 6 и рис 7). Ветровое давление прикладывается на стены обдуваемого фасада. Сбор ветрового давления с областей оконных отверстий прикладывается в полосой шириной 0,9 м на уровне перекрытий. Значения прикладываемых усилий представлены в табл. 13-15
Табл. 12 Параметры расчета
Параметры
Поверхность
Наветренная поверхность
Шаг сканирования
3,3 м
Коэффициент надежности по нагрузке
1,4
70,9
Наветренная поверхность Рис.6 Ветровое давление | Подветренная поверхность Рис.7 Ветровой отсос |
Таблица 13. Ветровое давление
Высота (м) | Нормативное значение (Т/м2) | Расчетное значение (Т/м2) |
0 | 0,029 | 0,04 |
3,3 | 0,029 | 0,04 |
6,6 | 0,032 | 0,045 |
9,9 | 0,038 | 0,053 |
13,2 | 0,042 | 0,058 |
16,5 | 0,045 | 0,062 |
19,8 | 0,047 | 0,066 |
23,1 | 0,049 | 0,069 |
26,4 | 0,051 | 0,072 |
29,7 | 0,053 | 0,075 |
33 | 0,055 | 0,077 |
36,3 | 0,057 | 0,079 |
39,6 | 0,058 | 0,081 |
42,9 | 0,059 | 0,083 |
46,2 | 0,061 | 0,085 |
49,5 | 0,062 | 0,087 |
52,8 | 0,063 | 0,089 |
56,1 | 0,064 | 0,09 |
59,4 | 0,066 | 0,092 |
62,7 | 0,067 | 0,093 |
66 | 0,068 | 0,095 |
69,3 | 0,069 | 0,096 |
70,9 | 0,069 | 0,097 |
Таблица 14. Ветровой отсос
Высота (м) | Нормативное значение (Т/м2) | Расчетное значение (Т/м2) |
0 | -0,022 | -0,03 |
3,3 | -0,022 | -0,03 |
6,6 | -0,024 | -0,033 |
9,9 | -0,029 | -0,04 |
13,2 | -0,031 | -0,044 |
16,5 | -0,033 | -0,047 |
19,8 | -0,035 | -0,049 |
23,1 | -0,037 | -0,052 |
26,4 | -0,039 | -0,054 |
29,7 | -0,04 | -0,056 |
33 | -0,041 | -0,058 |
36,3 | -0,042 | -0,059 |
39,6 | -0,044 | -0,061 |
42,9 | -0,045 | -0,062 |
46,2 | -0,046 | -0,064 |
49,5 | -0,047 | -0,065 |
52,8 | -0,047 | -0,066 |
56,1 | -0,048 | -0,068 |
59,4 | -0,049 | -0,069 |
62,7 | -0,05 | -0,07 |
66 | -0,051 | -0,071 |
69,3 | -0,051 | -0,072 |
70,9 | -0,052 | -0,073 |
Таблица 15. Суммарная ветровая нагрузка
| Наветренная | Подветренная |
|
Высота (м) | Расчетное значение (Т/м2) | Расчетное значение (Т/м2) | Итого, расчетная (Т/м2) |
0 | 0,04 | -0,03 | 0,07 |
3,3 | 0,04 | -0,03 | 0,07 |
6,6 | 0,045 | -0,033 | 0,078 |
9,9 | 0,053 | -0,04 | 0,093 |
66 | 0,095 | -0,071 | 0,166 |
69,3 | 0,096 | -0,072 | 0,168 |
70,9 | 0,097 | -0,073 | 0,17 |
Давление ветра, собранное с отверстий равно 336 кгс/м2
Нагрузка от снега
Нагрузки от снега определялись с помощью программы Вест. Снеговой район – II. Тип местности - A - открытые побережья морей, озер и водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра. Нагрузка от снега прикладывалась с учетом снеговых мешков. Значения прикладываемых нагрузок представлены в табл. 16-17.
Табл.16 Расчет снегового давления выполнен по нормам проектирования "СП 20.13330.2011"
Параметр | Значение | Единицы измерения |
Местность
Здание
Единицы измерения: Т/м2
Расчетное значение (II предельное состояние)
Расчетное значение (I предельное состояние)
Табл.17 Расчет снеговых мешков выполнен по нормам проектирования "СП 20.13330.2011"
Параметр | Значение | Единицы измерения |
Местность | ||
Снеговой район | II | |
Нормативное значение снеговой нагрузки | 0,084 | Т/м2 |
Тип местности | A - Открытые побережья морей, озер и водохранилищ, пустыни, степи, лесостепи, тундра | |
Средняя скорость ветра зимой | 5 | м/сек |
Средняя температура января | 5 | °C |
Здание | ||
| ||
Ширина здания B | 16,64 | м |
h | 1,65 | м |
Неутепленная конструкция с повышенным тепловыделением | Да |
Единицы измерения: Т/м2
Расчетное значение (II предельное состояние)
Расчетное значение (I предельное состояние)
Среднее значение снегового давления расчетной величины 0,5*(0,36+0,12)=0,24 тс/м2
Сбор нагрузок на балки монолитного учатска МУ-17 0,12*1,28=0,154 тс/м
4.3.4. Особые нагрузки (пульсации ветра)
Имена загружений
|
|
Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций...
История создания датчика движения: Первый прибор для обнаружения движения был изобретен немецким физиком Генрихом Герцем...
Археология об основании Рима: Новые раскопки проясняют и такой острый дискуссионный вопрос, как дата самого возникновения Рима...
Организация стока поверхностных вод: Наибольшее количество влаги на земном шаре испаряется с поверхности морей и океанов (88‰)...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!