Д.5 Установка гасителей вибрации

Защищать от вибрации следует одиночные провода в соответствии с ПУЭ п.2.5.85 при длинах пролётов, превышающих значения, приведённые в таблице Д.4 и механических напряжений при среднегодовой температуре (расчётный режим N 8 см. приложение Д таблица Д.3), приведённые в таблице Д.5.

    

Таблица Д.4 Длины пролётов для одиночных проводов, требующих защиты от вибрации

 

Провода	Площадь сечения*, мм2	Пролёты длиной более, м, в местности типа
		А	В
Сталеалюминиевые	50 – 95   120 - 140	80   100	95   120

* Приведены площади сечения алюминиевой части.

 

Таблица Д.5 Механические напряжения одиночных проводов при среднегодовой температуре , требующие защиты от вибрации

 

Типы проводов	Механические напряжения более, Н/мм2, в местности типа
	А	В
- Сталеалюминиевые марки АС при А/С: 0,65 – 0,95 1,46 4,29 – 4,39 6,0 – 8,05 - ВЛЗ	70 60 45 40 40	85 70 55 45 -

 

При длинах пролётов менее указанных в таблице Д.4 и в местности типа С защита от вибрации не требуется. Определение типа местности выполнить согласно п. 7.7.9.

Гасители вибрации устанавливаются на каждой фазе с обеих сторон пролёта на расстоянии, от середины поддерживающего или от края натяжного зажима, см:

                                                                (19)

* Для гасителей вибрации типа ГВН (ГПГ).

где  - механическое напряжение в проводе, Н/мм², определяемое из расчётного режима № 8 в соответствии с таблицей Д3 для приведённого пролёта;

 - удельная нагрузка от веса провода, Н/м*мм²;

d – диаметр провода, мм

При установке многочастотных гасителей вибрации типа ГВП, ГВУ в расчётах руководствоваться требованиями рекомендаций в соответствии с [5].

Приложение Е

(справочное)

Пример выбора АПС

Рисунок Е.1 Схема вдольтрассовой ВЛ 6(10) кВ с указанием уставок РЗ и А в нормальном и максимальном режимах работы.

Рисунок Е.2. Расчётная схема токов КЗ

Рисунок Е.3. Схема замещения

Расчёт параметров схемы замещения производится по формулам (1-11).

Сопротивление системы на стороне 110 кВ и приведённое к стороне 10 кВ:

 Ом,                                                               (1)

 

 Ом,                                                    (2)

где – средне номинальное напряжение питающей системы, кВ;

– ток КЗ в максимальном режиме на шинах питающей системы, кА;

          – сопротивление питающей системы в максимальном режиме приведённое к ступени 10 кВ, Ом;

– средне номинальное напряжение на шинах ЗРУ, кВ;

Сопротивление трансформатора на стороне 10 кВ (Т1) определяется по формуле:

 Ом,                                             (3)

где – напряжение КЗ, %;

– номинальная мощность трансформатора питающей системы (П/СТ 110/10 кВ), мВ∙А.

При расчёте токов КЗ необходимо дополнительно учитывать подпитку от работающих на шинах ЗРУ высоковольтных электродвигателей МНА.

Сопротивление и пусковой ток АД МНА (рисунок Е.2):

 Ом,                                                       (4)

 кА,                                                                     (5)

 

где К_П – кратность пускового тока;

– полная номинальная мощность электродвигателя, мВ∙А;

N_ДВ   – количество работающих электродвигателей, шт.

Сопротивление и ток КЗ от системы до точки КЗ К1 согласно рисунка Е3 определяются по формулам:

 Ом,                               (6)

 

 кВ,      (7)

 

 кА,                (8)

 

где – эквивалентное сопротивление системы и электродвигателя, Ом;

 Е_ЭКВ   – эквивалентное ЭДС системы и электродвигателя, кВ.

Так как минимальное время отключения АПС не превышает 0,1 сек., то затуханием периодической составляющей пренебрегаем и ток КЗ в момент расхождения контактов принимаем:

,                                                                                                   (9)

где – периодическая составляющая тока КЗ в момент расхождения контактов выключателя;

I_по   – периодическая составляющая тока КЗ в начальный момент времени.

Расчётный ударный ток КЗ (наибольший пик) определяется по формулам:

 кА,                                                           (10)

где  - ударный коэффициент,

Расчётный ток в максимальном режиме работы определяется:

 А,                                                                         (11)

где S_{Р max} – расчётная нагрузка в максимальном режиме, кВт;

U_Н – номинальное напряжение ВЛ, кВ

 

Таблица Е.1 Выбор АПС

Показатели выбора	Uном, кВ	Iном, А	Iотк, кА	iр, кА
Расчётные данные	10	14	3,1	6,0
Каталожные характеристики	10	630	12,5	32

 

Выбранный АПС располагается в начале линии (с максимальным током в режиме трёхфазного КЗ), остальные АПС принимаются с аналогичными характеристиками.

Библиография

 

[1] «Требования по предотвращению гибели объектов животного мира при осуществлении производственных процессов, а также при эксплуатации транспортных магистралей, трубопроводов, линий связи и электропередачи», утверждены Постановлением Правительства РФ 13 августа 1996 г. № 997.

[2] «Правила определения размеров земельных участков для размещения воздушных линий электропередачи и опор линии связи, обслуживающих электрические сети», утверждены Постановлением Правительства РФ от 11 августа 2003 г. № 486.

[3] «Нормы отвода земель для электрических сетей напряжением 0,38-750 кВ»
№ 14278 ТМ-М1, утверждены Минтопэнерго России 20 мая 1994г.

[4] Пособие в развитие СНиП 2.05.08-85 «Пособие по проектированию вертолётных станций, вертодромов и посадочных площадок для вертолётов ГА». Министерство гражданской авиации. ГПИ и НИИ АЭРОПРОЕКТ. Москва 1984 г.

[5] СО 34.20.264-2005 «Рекомендации по применению многочастотных гасителей вибрации и унифицированных гасителей вибрации ГВУ на воздушных линиях электропередачи напряжением 35-750 кВ». Филиал ОАО «Инженерный центр ЕЭС» - «Фирма ОРГРЭС».

[6] Справочник по проектированию линий электропередач под редакцией М.А. Реата и С.С. Рокотяна. Издание второе, переработанное и дополненное. Москва «Энергия» 1980.

[7] В.Д. Маньков, С.Ф. Заграничный «Защитное заземление и зануление электроустановок». Справочник.