Историки об Елизавете Петровне: Елизавета попала между двумя встречными культурными течениями, воспитывалась среди новых европейских веяний и преданий...
Автоматическое растормаживание колес: Тормозные устройства колес предназначены для уменьшения длины пробега и улучшения маневрирования ВС при...
Топ:
История развития методов оптимизации: теорема Куна-Таккера, метод Лагранжа, роль выпуклости в оптимизации...
Характеристика АТП и сварочно-жестяницкого участка: Транспорт в настоящее время является одной из важнейших отраслей народного...
Интересное:
Мероприятия для защиты от морозного пучения грунтов: Инженерная защита от морозного (криогенного) пучения грунтов необходима для легких малоэтажных зданий и других сооружений...
Принципы управления денежными потоками: одним из методов контроля за состоянием денежной наличности является...
Подходы к решению темы фильма: Существует три основных типа исторического фильма, имеющих между собой много общего...
Дисциплины:
2020-06-05 | 258 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
ПОСТОЯННЫЙ
ТЕХНОЛОГИЧЕСКИЙ РЕГЛАМЕНТ
Дистилляция гидрогенизата гидрокрекинга дистиллята
вакуумного с выделением целевой фракции 280 °С-КК –
Установка 332, объекты 156, 176, 322, 1021, цех 103, завод масел
Содержание
№ п/п | Наименование раздела | № стр. |
1 | 2 | 3 |
1 | Общая характеристика производственного объекта. | 6÷10 |
2 | Характеристика исходного сырья, материалов, реагентов, катализаторов, полуфабрикатов, готовой продукции. | 11÷16 |
3 | Описание технологического процесса и технологической схемы производственного объекта. | 17÷45 |
4 | Нормы технологического режима. | 46÷53 |
5 | Контроль технологического процесса. | 54÷77 |
6 | Основные положения пуска и остановки производствен-ного объекта при нормальных условиях. Особенности пуска и остановки в зимнее время. | 78÷109 |
7 | Безопасная эксплуатация производства. | 110÷164 |
8 | Отходы производства продукции, сточные воды, выбросы в атмосферу. | 165÷169 |
9 | Удельные нормы расхода сырья, материалов, реагентов, катализаторов. | 170 |
10 | Материальный баланс. | 171 |
11 | Краткая характеристика технологического оборудования. | 172÷184 |
12 | Краткая характеристика предохранительных клапанов. | 185 |
13 | Графическая часть, прилагаемая к ТР. | 186 |
14 | Лист регистрации изменений | 187 |
Характеристика исходного сырья, материалов, реагентов, катализаторов, полуфабрикатов, готовой продукции
Таблица 2.1 – Характеристика исходного сырья, материалов, реагентов, катализаторов, полуфабрикатов, готовой продукции, обращающихся в технологическом процессе
Наименование сырья, материалов, реагентов, катализаторов, полуфабрикатов, готовой продукции | Обозначение национального или межгосударственного стандарта, технических условий, стандарта организации и др. документации | Наименование показателей качества, подлежащих обязательной проверке | Норма по нормативному или техническому документу (заполняется при необходимости) | Область применения готовой продукции, полуфабрикатов, назначение используемых веществ, материалов |
1 | 2 | 3 | 4 | 5 |
Исходное сырьё
|
Реагенты, катализаторы, адсорбенты, абсорбенты, растворители
Продолжение таблицы 2.1
| |||||||||||||||||||||||||||||||||||
1 | 2 | 3 | 4 | 5 | |||||||||||||||||||||||||||||||
Вспомогательные материалы (воздух КИП/технологический, инертный газ, паровой конденсат, материалы для тары, упаковки, вещества для нейтрализации проливов, смазочные материалы и др.) | |||||||||||||||||||||||||||||||||||
1. Воздух сжатый осушенный | СТО 05742746-01-76-2014 | Принимается по результатам анализа поставщика – объектов 1489, 1721 цеха 12/44 ХЗ. | - | Используется для питания пневматических контрольно-измерительных приборов, работы регулирующих клапанов и клапанов-отсекателей. | |||||||||||||||||||||||||||||||
2. Азот газообразный | СТО 05742746-01-27-2016 | Принимается по результатам анализа поставщика – объекта 1199 цеха 12/44 ХЗ. | - | Используется для продувок трубопроводов топливного газа, пара 15, свежей щелочи, для аварийного опорожнения емкости поз. Е-6 и создания «азотной подушки» в емкости поз. Е-7 узла защелачивания дистиллята бензина. | |||||||||||||||||||||||||||||||
3. Масло индустриальное марки И-40А | ГОСТ 20799-88 | Принимается по результатам анализа в соответствии с Перечнем-графиком входного контроля АО «АНХК» | - | Используется для смазывания подшипниковых узлов в насосном оборудовании. | |||||||||||||||||||||||||||||||
4. Смазка «Литол 24» | ГОСТ 21150-87 | Принимается по результатам анализа в соответствии с Перечнем-графиком входного контроля АО «АНХК» | - | Используется для смазывания подшипниковых узлов насосного оборудования, электродвигателей и запорной арматуры. | |||||||||||||||||||||||||||||||
5. Солидол жировой | ГОСТ 1033-79 | Принимается по результатам анализа в соответствии с Перечнем-графиком входного контроля АО «АНХК» | - | Используется для смазывания полумуфт, пневмоприводов. | |||||||||||||||||||||||||||||||
6. Масло турбинное Тп-22С марка 1 | ТУ 38.101821-2013 | Принимается по паспорту поставщика | - | Используется для смазывания подшипниковых узлов в насосном оборудовании. | |||||||||||||||||||||||||||||||
Характеристика исходного сырья, материалов, реагентов, катализаторов, полуфабрикатов, готовой продукции
Таблица 2.1 – Характеристика исходного сырья, материалов, реагентов, катализаторов, полуфабрикатов, готовой продукции, обращающихся в технологическом процессе
Исходное сырьё | |||||||||||||||||||||||||||||||||||
1. Гидрогенизат гидрокрекинга системы I блока 123 | СТО 05742746-03-13-2012 | Принимается по результатам анализа поставщика – объекта 145/148 цеха 103 ЗМ | - | Используется в качестве сырья на установке 332 цеха 103 ЗМ для получения фракции гидрокрекинга 280 °C-КК, керосина осветительного, дистиллята топлива дизельного, дистиллята бензина. | |||||||||||||||||||||||||||||||
Производственного объекта
3.1 Наименование и номер схем, на которые даётся ссылка в описании:
§ принципиальная технологическая схема установки дистилляции гидрогенизата гидрокрекинга дистиллята вакуумного № 3-103-75/16; § принципиальная технологическая схема улавливания нефтепродукта из сточных вод установки 332, приема, захолаживания и выдачи конденсата в объекте 322 № 3-103-76/16;
3.2 Стадии технологического процесса
3.2.1 Ректификация гидрогенизата гидрокрекинга дистиллята вакуумного системы 1 блока 123 цеха 103 ЗМ. 3.2.2 Защелачивание и водная отмывка дистиллята бензина гидрокрекинга. 3.2.3 Улавливание нефтепродукта из сточных вод установки 332. 3.2.4 Приём и захолаживание конденсата пара из сетей УЭн АО «АНХК» в объекте 322 с последующей откачкой на ТЭЦ-9 участок № 1.
3.3 Описание технологической схемы по стадиям технологического процесса
3.3.1 Ректификация гидрогенизата гидрокрекинга дистиллята вакуумного системы 1 блока 123 цеха 103 ЗМ – схема № 3-103-75/16. Ректификация гидрогенизата гидрокрекинга системы 1 блока 123 на установке 332 – массообменный процесс, основанный на различии температуры кипения компонентов входящих в состав сырья. Процесс разделения исходного сырья на фракции ведётся в ректификационной колонне поз. К-1 с применением подачи острого пара после предварительного нагрева сырья в теплообменниках и окончательного подогрева сырья в трубчатой печи поз. П-1.
Сырье – гидрогенизат гидрокрекинга дистиллята вакуумного системы I блока 123, поступает на установку 332 из резервуаров поз. Р-4, Р-5 объекта 145/148 по трубопроводу № 668. Давление сырья на входе на установку измеряется, регистрируется, сигнализирует при достижении нижнего предела и блокируется (прекращение подачи топлива на основные горелки печи поз. П-1) комплектом приборов поз. PIRSАL-18. Для предварительного нагрева сырье проходит по системе трубопроводов установки по схеме: тр-д № 668 → теплообменники фракции гидрокрекинга 280 °С-КК поз. Т-1, Т-2 (межтрубное пространство) → теплообменники дистиллята топлива дизельного зимнего (керосина осветительного КО-20) поз. Т-3, Т-4, Т-5 (межтрубное пространство) → теплообменники фракции гидрокрекинга 280 °С-КК поз. Т-8, Т-9, Т-10, Т-11 (межтрубное пространство). На выходе сырья из теплообменника поз. Т-11 трубопровод разделяется на два потока подачи сырья в печь поз. П-1 – левый поток печи и правый поток печи.
Расход сырья в левый поток печи измеряется, регистрируется, регулируется, сигнализирует при достижении нижнего предела и блокируется (прекращение подачи топлива на горелки печи поз. П-1) комплектом приборов поз. FIRСSAL-13. Давление сырья в левый поток печи измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. PIR-20. Расход сырья в правый поток печи измеряется, регистрируется, регулируется, сигнализирует при достижении нижнего предела и блокируется (прекращение подачи топлива на горелки печи) комплектом приборов поз. FIRСSAL-14. Давление сырья в правый поток печи измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. PIR-19. Далее сырье по двум потокам поступает сначала в конвекционную, а затем в радиантную камеру змеевика трубчатой печи поз. П-1, где происходит окончательный его нагрев перед поступлением в ректификационную колонну поз. К-1. Нагрев сырья в печи поз. П-1 ведется за счет сжигания газообразного топлива на газожидкостных горелках ГУЖ-1,5. На выходе из печи поз. П-1 сырье с левого и правого потока, нагретое до температуры не более 340 °С, соединяется в трансферном трубопроводе и поступает на тарелку № 5 ректификационной колонны поз. К-1. Температура левого потока сырья перед печью измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. ТIR-39-1. Температура правого потока сырья перед печью измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. ТIR-39-2. Температура сырья на выходе левого потока из печи измеряется комплектом приборов поз. ТIR-37. Температура сырья на выходе правого потока из печи измеряется комплектом приборов поз. ТIR-38. Температура общего потока сырья на выходе из печи измеряется поз. ТISН-35-5, регулируется клапаном поз. PV-123-6, с блокировкой по максимальному значению (прекращением подачи топлива в печь поз. П-1 закрытием отсекателей YV-1, 2, 5). В ректификационной колонне поз. К-1 происходит разделение гидроге-низата гидрокрекинга дистиллята вакуумного на дистиллят бензина гидрокрекинга, дистиллят топлива дизельного зимнего (или керосин осветительный КО-20), фракцию гидрокрекинга 280 °С-КК. Для улучшения разделения сырья на фракции и снижения парциального давления паров по высоте колонны поз. К-1 в куб колонны подается перегретый пар с давлением до 4,5 кг/см² (0,45 МПа), направляемый с узла редуцирования пара на технологию и предварительно нагретый в пароперегревателе трубчатой печи поз. П-1 до температуры не выше 450 °С.
Расход пара в колонну поз. К-1 измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. FIR-90. Давление пара после узла редуцирования на технологию измеряется, регистрируется и регулируется комплектом приборов поз. РIRС-47. Температура пара до пароперегревателя печи поз. П-1 измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. ТIR-39-5. Температура пара после пароперегревателя печи поз. П-1 измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. ТIR-39-6. В процессе разделения сырья на фракции из ректификационной колонны поз. К-1 отводятся следующие потоки: § с верха колонны – парогазовая смесь (газ богатый гидрокрекинга, пары дистиллята бензина гидрокрекинга и воды); § с тарелки № 22 от низа колонны – 1 боковой погон (дистиллят топлива дизельного зимнего или керосин осветительный КО-20); § с низа колонны – кубовый остаток ректификации (фракция гидрокрекинга 280 °С-КК), являющийся целевым продуктом установки.
1 боковой погон направляется для удаления легких фракций в отпарную стриппинг-колонну поз. К-2, пары которых возвращаются с верха стриппинг-колонны поз. К-2 в ректификационную колонну поз. К-1 на тарелку № 25. Газ богатый гидрокрекинга, пары дистиллята бензина гидрокрекинга и воды (парогазовая смесь) отводятся с верха ректификационной колонны поз. К-1 с температурой не более 150 °С и давлением не более 0,7 кгс/см² (0,07 МПа) по шлемовому трубопроводу и поступают параллельными потоками в конденсаторы поз. Х-1, Х-2, Х-3, где конденсируются в жидкость и охлаждаются до температуры 20÷40 °С. Для защиты ректификационной колонны поз. К-1 от превышения давления на шлемовом трубопроводе смонтированы три предохранительных клапана с возможностью отвода избыточного давления паров в закрытую схему (по трубопроводу сброса газов с ППК № 10184 Ду-200) или в атмосферу. Контрольный предохранительный клапан, имеющий выход в закрытую схему, оттарирован на срабатывание при давлении 1 кгс/см² (0,1 МПа). Два остальных предохранительных клапана, имеющих выход в атмосферу, оттарированы на срабатывание при давлении 1,2 кгс/см² (0,12 МПа). Температура паров с верха колонны поз. К-1 измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. ТIRС-34, а также регулируется при помощи совместной работы комплекта приборов поз. ТIRС-34 и поз. FIRС-8 путем изменения расхода подачи острого орошения на тарелку № 31 колонны поз. К-1 в зависимости от температуры. Давление паров в колонне поз. К-1 измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. РIR-33. Из конденсаторов поз. Х-1, Х-2, Х-3 охлажденный поток парогазовой смеси поступает в приемную полость сепаратора поз. Е-1, где в верхней части происходит выделение газа богатого гидрокрекинга, а в нижней – разделение на дистиллят бензина гидрокрекинга и фенольную воду за счет разности плотностей жидкостей. Из верхней части приемной полости дистиллят бензина гидрокрекинга перетекает в бензиновую полость сепаратора поз. Е-1, где поддерживается постоянный уровень в пределах 30-80 %, а остатки из нижней части опускаются в полость фенольной воды сепаратора поз. Е-1, где поддерживается постоянный уровень в пределах 30-70 %. Уровень в бензиновой полости сепаратора поз. Е-1 измеряется, регистрируется, регулируется и сигнализирует при достижении верхнего предела комплектом приборов поз. LIRCAН-26. Уровень в полости фенольной воды сепаратора поз. Е-1 измеряется, регистрируется в РСУ поз. LRSA -29 с сигнализацией по минимальному и максимальному значению и блокировкой (остановкой и пуском насосов поз. Н-5, 8). При минимальном значении уровня – остановка насосов поз. Н-5, 8, при максимальном – пуск. Газ богатый гидрокрекинга, выходящий из верхней части сепаратора поз. Е-1, проходит через каплеотбойник поз. К/О-1 для окончательного отделения несконденсировавшихся паров бензина. Образующийся конденсат возвращается из нижней части каплеотбойника поз. К/О-1 в бензиновый сепаратор поз. Е-1, а выходящий из верхней части каплеотбойника поз. К/О-1 газ направляется с температурой 20÷40 °С и давлением не более 0,7 кгс/см² (0,07 МПа) по трубопроводу № 1107а в сеть богатых газов низкого давления АО «АНХК» (схема № 41 МЦК). Расход богатого газа измеряется и регистрируется поз. FIR-109. При необходимости существует возможность выдачи богатого газа через перемычку в трубопровод № 10184 сброса газов с ППК. Дистиллят бензина гидрокрекинга, выходящий из бензиновой полости сепаратора поз. Е-1, поступает на прием насосов поз. Н-6, Н-7, после нагнетания которых основной поток направляется в качестве острого орошения на верхнюю тарелку колонны поз. К-1. Избыток дистиллята бензина с нагнетания насосов поз. Н-6, Н-7 поступает на узел защелачивания дистиллята бензина, после которого поступает в парк 3 НПЗ. Также избыток дистиллята бензина может откачиваться по трубопроводу № 5115 в объект 1669 цеха 39/61 ХЗ на защелачивание совместно с гидрогенизатом блока 131 цеха 39/61 ХЗ, либо по трубопроводу № 5039 в качестве нефтепродукта ловушечного в объект 141/142 цеха 103 ЗМ или в парк 18а, 18б цеха 8/14 НПЗ. Расход дистиллята бензина гидрокрекинга на острое орошение колонны поз. К-1 измеряется, регистрируется и регулируется комплектом приборов поз. FIRС-8. Расход дистиллята бензина гидрокрекинга на выходе с установки измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. FIR-9, а также регулируется комплектом приборов поз. LIRCAН-26. Температура дистиллята бензина гидрокрекинга на выходе с установки измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. ТIR-35-2. Давление в линии всаса насоса поз. Н-6 (до и после фильтра) измеряется техническими манометрами поз. PG-150, 151. Давление в линии нагнетания насоса поз. Н-6 измеряется техническим манометром поз. PG-23 и регистрируется поз. PIRSAL-23 с сигнализацией и блокировкой по минимальному значению с остановкой насоса поз. Н-6. Давление в полости статорной обмотки насоса поз. Н-6 измеряется и регистрируется поз. PISAН-152 с сигнализацией и блокировкой по максимальному значению, исключающей пуск и остановкой насоса поз. Н-6 при работе. Наличие перекачиваемой жидкости в корпусе насоса поз. Н-6 контролируется сигнализатором уровня поз. LSAL-153 c сигнализацией и блокировкой по минимальному значению, исключающей пуск и остановкой насоса поз. Н-6 при работе. Наличие перекачиваемой жидкости в линии отвода на всасе насоса поз. Н-6 контролируется сигнализатором уровня поз. LSAL-154 c сигнализацией и блокировкой по минимальному значению, исключающей пуск и остановкой насоса поз. Н-6 при работе. Давление в линии нагнетания насоса поз. Н-7 контролируется датчиком давления поз. PSAL-24 с сигнализацией и блокировкой по минимальному значению с остановкой насоса поз. Н-7. Вода фенольно-сульфидная, выходящая из сепаратора поз. Е-1, поступает на прием насосов поз. Н-5, 8. Откачка воды фенольно-сульфидной из сепаратора поз. Е-1 насосами поз. Н-5, Н-8 производится в ручном или автоматическом режиме. В ручном режиме насосы поз. Н-5, Н-8 включаются в работу при помощи нажатия дистанционных пускателей, размещенных в помещении операторной. При откачке воды фенольно-сульфидной в автоматическом режиме пуск и остановка одного из насосов производится при достижении предельных значений уровня по поз. LRSA -29. С нагнетания насосов поз. Н-5, Н-8 фенольно-сульфидная вода откачивается по трубопроводу № 7369 в схему фенольно-сульфидных вод АО «АНХК» (схема № 75/77 МЦК). Расход воды фенольно-сульфидной измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. FIR-15. Давление на нагнетании насоса поз. Н-5 измеряется поз. РISAL-87 с сигнализацией по минимальному значению и блокировкой (отключением электродвигателя насоса). Температура 1 и 2 подшипника насоса поз. Н-5 измеряется поз. ТISAН-35-1 и ТISAН-35-9, с сигнализацией по максимальному значению и блокировкой (отключением электродвигателя насоса). Наличие перекачиваемой жидкости в корпусе насоса поз. Н-5 контролируется сигнализатором уровня поз. LSAL-86, с сигнализацией и блокировкой при отстутствии уровня (отключением электродвигателя насоса). Для защиты насоса поз. Н-8 от мехпримесей перед насосом установлен фильтр поз. Ф-8. Перепад давления до и после фильтра поз. Ф-8 насоса поз. Н-8 измеряется манометрами поз. PG-262-1 и PG-262-2. Давление на нагнетании насоса поз. Н-8 измеряется техническим манометром поз. PG-263 и в РСУ поз. PRSLL-117 с сигнализацией и блокировкой по минимальному значению с остановкой насоса. Наличие перекачиваемой жидкости в линии заполнения насоса поз. Н-8 контролируется сигнализатором уровня поз. LSLL-197 с блокировкой по минимальному значению с запретом на пуск и остановкой насоса. Для визуального контроля заполнения корпуса перекачиваемой жидкостью насос поз. Н-8 оборудован дренажной линией со смотровым стеклом. Температура в линии отвода из корпуса насоса поз. Н-8 измеряется РСУ поз. ТRSНН-53 с сигнализацией и блокировкой по максимальному значению с остановкой насоса. 1 боковой погон ректификационной колонны поз. К-1 – дистиллят топлива дизельного зимнего или керосин осветительный КО-20, поступает с тарелки № 22 от низа колонны с температурой 140÷200 °C по переточному трубопроводу в отпарную стриппинг-колонну поз. К-2. Для удаления легких фракций в нижнюю часть стриппинг-колонну поз. К-2 подается перегретый пар с давлением до 4,5 кг/см² (0,45 МПа), направляемый с узла редуцирования пара 10 кг/см² (1,0 МПа) на технологию, предварительно нагретый в пароперегревателе трубчатой печи поз. П-1 до температуры не выше 450 °С. Пары легких фракций, выделяемые с верха стриппинг-колонны поз. К-2, возвращаются в ректификационную колонну поз. К-1 на тарелку № 25. Отпаренный дистиллят топлива дизельного зимнего или керосин осветительный КО-20, после колонны поз. К-2 подается на всас насосов поз. Н-1, Н-3. Для защиты от мехпримесей на всасе насоса поз. Н-3 установлен фильтр сетчатый поз. ФС-1, давление в линии всаса до фильтра измеряется техническим манометром поз. PG-260-1, после фильтра – поз. PG-260-2. Давление в линии нагнетания насоса поз. Н-3 измеряется техническим манометром поз. PG-261. Температура перетока 1 бокового погона колонны поз. К-1 измеряется, регистрируется и регулируется поз. ТIRС-41. Расход пара в стрипинг-колонну поз. К-2 измеряется, регистрируется и регулируется поз. FIRС-1. С нагнетания насосов поз. Н-1, Н-3 дистиллят топлива дизельного зимнего или керосин осветительный КО-20 прокачивается через трубное пространство теплообменников поз. Т-3, Т-4, Т-5 для передачи тепла поступающему сырью, затем через холодильники поз. Х-4, Х-5, далее делится на два потока – основной поток в количестве не более 15 т/час подается в качестве циркуляционного орошения на тарелку № 24 ректификационной колонны поз. К-1, а избыток выдается по трубопроводам № 762 или № 9738 в резервуарный парк объекта 145/148 цеха 103 завода масел. Уровень в стриппинг-колонне поз. К-2 поддерживается в пределах 30÷80 % за счет изменения количества выдачи дистиллята топлива дизельного зимнего или керосина осветительного КО-20 на циркуляционное орошение или на выход с установки. Расход циркуляционного орошения после стрипинг-колонны поз. К-2 измеряется, регистрируется и регулируется комплектом приборов поз. FIRС-6. Расход дистиллята топлива дизельного зимнего или керосина осветительного КО-20 на выходе с установки измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. FIR-10. Уровень в стрипинг-колонне поз. К-2 измеряется, регистрируется и регулируется комплектом приборов поз. LIRC-27. Давление на нагнетании насоса поз. Н-1 контролируется датчиком давления поз. РSAL-88, с сигнализацией и блокировкой по минимальному значению (отключением электродвигателя насоса). Температура жидкости в автономном корпусе насоса поз. Н-1 измеряется и регистрируется поз. ТIRSAН-102-5, с сигнализацией и блокировкой по минимальному значению (отключением электродвигателя насоса). Наличиие перекачиваемой жидкости в корпусе насоса поз. Н-1 измеряется, сигнализируется при достижении нижнего предела и блокируется (остановка электродвигателя) комплектом приборов поз. LSA-89. Кубовый остаток ректификационной колонны поз. К-1 – фракция гидрокрекинга 280 °С-КК, поступает от низа колонны с температурой не более 320 °C на всас насосов поз. Н-9, Н-10. От нагнетания насосов поз. Н-9, Н-10 фракция гидрокрекинга 280 °С-КК прокачивается через трубное пространство теплообменников поз. Т-11, Т-10, Т-9, Т-8, Т-2, Т-1 для передачи тепла поступающему сырью, далее проходит через холодильники поз. Х-6, Х-7 и выдается по трубопроводу № 10624 в резервуарный парк объекта 145/148 цеха 103 завода масел. Температура затворной жидкости в бачке для охлаждения торцевого уплотнения насоса поз. Н-9 измеряется поз. ТIRSAН-157 с сигнализацией и блокировкой по максимальному значению, исключающей пуск и остановкой насоса поз. Н-9 при работе. Температура затворной жидкости в бачке для охлаждения торцевого уплотнения насоса поз. Н-10 измеряется поз. ТIRSAН-166 с сигнализацией и блокировкой по максимальному значению, исключающей пуск и остановкой насоса поз. Н-10 при работе. Температура масла в корпусе радиального и радиально-упорного подшипника насоса поз. Н-9 измеряется поз. ТIRSAН-155, 156 с сигнализацией и блокировкой по максимальному значению, исключающей пуск и остановкой насоса поз. Н-9 при работе. Температура масла в корпусе радиального и радиально-упорного подшипника насоса поз. Н-10 измеряется поз. ТIRSAН-164, 165 с сигнализацией и блокировкой по максимальному значению, исключающей пуск и остановкой насоса поз. Н-10 при работе. Давление фракции гидрокрекинга на линии всаса насоса поз. Н-9 (до фильтра) измеряется техническим манометром поз. РG-158. Давление фракции гидрокрекинга на линии всаса насоса поз. Н-9 (после фильтра) измеряется техническим манометром поз. РG-159. Давление фракции гидрокрекинга на линии всаса насоса поз. Н-10 (до фильтра) измеряется техническим манометром поз. РG-167. Давление фракции гидрокрекинга на линии всаса насоса поз. Н-10 (после фильтра) измеряется техническим манометром поз. РG-168. Давление фракции гидрокрекинга на линии нагнетания насоса поз. Н-9 измеряется техническим манометром поз. РG-20. Давление фракции гидрокрекинга налинии нагнетания насоса поз. Н-10 измеряется техническим манометром поз. РG-21. Давление затворной жидкости в бачке охлаждения торцевого уплотнения насоса поз. Н-9 измеряется техническим манометром поз. PG-160 и поз. PIRSAL-161 с сигнализацией и блокировкой по максимальному значению, исключающей пуск и остановкой насоса поз. Н-9 при работе. Давление затворной жидкости в бачке охлаждения торцевого уплотнения насоса поз. Н-10 измеряется техническим манометром поз. PG-169 и поз. PIRSAL-170 с сигнализацией и блокировкой по максимальному значению, исключающей пуск и остановкой насоса поз. Н-10 при работе. Наличие перекачиваемой жидкости во всасывающем трубопроводе насоса поз. Н-9 контролируется сигнализатором уровня поз. LSAL-162 c сигнализацией и блокировкой по минимальному значению, исключающей пуск и остановкой насоса поз. Н-9 при работе. Наличие перекачиваемой жидкости во всасывающем трубопроводе насоса поз. Н-10 контролируется сигнализатором уровня поз. LSAL-171 c сигнализацией и блокировкой по минимальному значению, исключающей пуск и остановкой насоса поз. Н-10 при работе. Уровень затворной жидкости в бачке охлаждения торцевого уплотнения насоса поз. Н-9 контролируется сигнализатором уровня поз. LSAL-163 c сигнализацией и блокировкой по минимальному значению, исключающей пуск и остановкой насоса поз. Н-9 при работе. Уровень затворной жидкости в бачке охлаждения торцевого уплотнения насоса поз. Н-10 контролируется сигнализатором уровня поз. LSAL-172 c сигнализацией и блокировкой по минимальному значению, исключающей пуск и остановкой насоса поз. Н-10 при работе Уровень в ректификационной колонне поз. К-1 поддерживается в пределах 30÷80 % за счет изменения количества выдачи фракции гидрокрекинга 280 °С-КК с установки. Температура низа колонны поз. К-1 измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. ТIR-35-6. Расход фракции гидрокрекинга 280 °С-КК на выходе с установки измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. FIR-12. Уровень в колонне поз. К-1 измеряется, регистрируется и регулируется комплектом приборов поз. LIRCАH-25. Для накопления сырья установки 332 в резервуарах поз. Р-4, Р-5 объекта 145/148 цеха 103 завода масел, а также при проведении операций по пуску, нормальной и аварийной остановке установки, предусмотрено использование процесса внешней циркуляции. При этом выходящие потоки дистиллята бензина гидрокрекинга, дистиллята топлива дизельного зимнего (или керосина осветительного КО-20) и фракции гидрокрекинга 280 °С-КК смешиваются через перемычки в отделении счетчиков и отводятся с установки по пусковому трубопроводу № 5095/800 обратно в сырьевые резервуары поз. Р-4, Р-5 объекта 145/148 цеха 103 завода масел. Для обеспечения технологических нужд установки, а также для отопления помещений в холодный период года, предусмотрена подача пара 10 кг/см² (0,98 МПа) из сетей УЭн АО «АНХК». Пар 10 кг/см² (0,98 МПа) поступает из магистральных трубопроводов № 46 Ду-350 или № 47 Ду-350 эстакады ряда «Б» по трубопроводу № 679/682 Ду-80 на установку 332 с температурой не более 240 °С и давлением до 10 кг/см² (0,98 МПа). Для обеспечения резерва в период прекращения подачи пара 10 кг/см² (0,98 МПа) предусмотрена подача пара 4,5 кг/см² (0,45 МПа) из трубопровода б/н Ду-100 «зимней» схемы магистрального трубопровода пара 4,5 кг/см² (0,45 МПа) эстакады 23-19, которая при нормальной эксплуатации схемы подачи на установку пара 10 кг/см² (0,98 МПа) отключена запорной арматурой и отглушена со стороны установки. Температура пара на входе на установку измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. ТIR-102-4. Давление пара на входе на установку измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. РIR-17. Расход пара на входе на установку измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. FIR-5. Из трубопровода подачи пара 10 на установку предусмотрена подача на группы редуцирования пара на технологию и на отопление, а также отводы на пропарку трубопроводов, аппаратов, змеевиков печи (левый и правый поток), трубопровода ввода сырья в колонну поз. К-1, трубопровода остатка сырья после колонны поз. К-1, в коллектор паротушения помещений установки, в коллектор паротушение печи поз. П-1 и на паровую завесу печи поз. П-1. На группе редуцирование пара на технологию производится снижение его давления (норма – не более 4,5 кгс/см² (0,45 МПа)), после чего пар направляется по системе трубопроводов в пароперегреватель печи поз. П-1, на теплообменник поз. Т-12. На группе редуцирование пара на отопление производится снижение его давления (норма – не более 4,5 кгс/см² (0,45 МПа)), после чего пар направляется по системе трубопроводов на калориферы приточной вентиляции установки. Давление пара на технологию измеряется, регистрируется и регулируется комплектом приборов поз. РIRС-47. Давление пара на отопление измеряется, регистрируется и регулируется комплектом приборов поз. РIRС-16. Для окончательного нагрева сырья перед подачей его в ректификационную колонну поз. К-1 используется двухкамерная трубчатая печь шахтного типа поз. П-1. Печь состоит из двух радиантных и одной конвекционной камеры, расположенных под наклонными сводами, борова печи и дымовой трубы поз. Д-1. На каждой радиантной камере установлено по 9 штук основных газожидкостных горелок ГУЖ-1,5 для сжигания жидкого или газообразного топлива, каждая из которых оборудована пилотными горелками ПГ-28КП, а также по одной газовой горелке для сжигания газов «дыхания» резервуаров поз. Р-4, Р-5 объекта 145/148 цеха 103 завода масел. Для контроля пламени в основных горелках ГУЖ-1,5 на 4-х из них по каждой стороне печи установлена система сигнализаторов погасания пламени «Фламинго», которая в случае погасания пламени на основной горелке выдает сигнал на закрытие запорных клапанов на линии подачи топливного газа в печь поз. П-1. Для контроля пламени в пилотных горелках ПГ-28КП на 4-х из них по каждой стороне печи установлена система конроля пламени горелочных устройств «Fireye», которая в случае погасания пламени на пилотной горелке выдает сигнал на закрытие запорного клапана на линии подачи топливного газа на пилотное горение. Дополнительно для визуального контроля качества горения топлива в радиантных камерах используются смотровые окна, расположенные с торцов каждой из камер. Левый и правый змеевик печи установлен в конвекционной камере печи, а также под сводом печи над радиальной и конвекционной камерой. Под конвекционной камерой смонтирован пароперегреватель, который предназначен для дополнительного разогрева поступающего пара на технологию перед подачей его в ректификационную колонну поз. К-1 и стриппинг-колонну поз. К-2. Для крепления труб и кирпичной кладки потолочного экрана печи используются трубные подвески. Для предотвращения разрушения печи при взрыве, для её защиты, конструкцией предусмотрены взрывные окна. Сырье – гидрогенизат гидрокрекинга дистиллята вакуумного блока 123, перед входом в трубчатую печь разделяется на два потока – левый и правый. Каждый поток проходит 16 труб конвекционной камеры и 18 труб потолочного экрана радиантной камеры. На выходе оба потока объединяются в трансферном трубопроводе в один поток, который поступает на тарелку № 5 ректификационной колонны поз. К-1. Нагрев сырья в печи поз. П-1 ведется за счет сжигания газообразного топлива. В качестве газообразного используется топливный газ. Сжигание топлива производится в каждой из радиантных камер печи, откуда горячие дымовые газы с температурой не более 850 °С проходят через перевальные стены в конвекционную камеру для обогрева труб змеевика левого и правого потока сырья. Далее дымовые газы проходят через змеевик пароперегревателя и с температурой не более 600 °С проходят в боров печи, после газохода которого выбрасываются в атмосферу через дымовую трубу поз. Д-1, при этом температура отходящих дымовых газов на 10-ти метровой отметке дымовой трубе должна составлять не более 450 °С. Разряжение дымовых газов в радиантных камерах, конвекционной камере, борове и дымовой трубе поз. Д-1 создается от естественной тяги за счет высоты дымовой трубы и регулируется путем открытия-закрытия шибера на дымовой трубе. Поднимающееся над радиантными камерами печи тепло дымовых газов обогревает змеевики потолочного экрана, где производится окончательный нагрев левого и правого потока сырья. Разряжение дымовых газов в левой камере сгорания печи измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. РIR-42-5. Разряжение дымовых газов в правой камере сгорания печи измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. РIR-42-6. Разряжение дымовых газов в камере конвекции печи измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. РIR-42-2. Разряжение дымовых газов в борове печи измеряется, регистрируется, сигнализирует при падении до «0» и блокируется (прекращение подачи топлива в печь) комплектом приборов поз. РIRSAL-42-3. Разряжение дымовых газов в дымовой трубе поз. Д-1 измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. РIR-42-4. Температура дымовых газов над перевалами печи измеряется, регистрируется и сигнализируется при достижении верхнего предела комплектом приборов поз. TIRAН-36-1÷6. Температура дымовых газов в борове печи измеряется и регистрируется комплектом приборов поз. TIR-39-3. Температура дымовых газов на 10-ти метровой отметке дымовой трубы поз. Д-1 измеряется, регистрируется и сигнализируется при достижении верхнего предела комплектом приборов поз. TIRAН-39-4. Содержание кислорода в дымовых газах печи поз. П-1 регистрируется поз. QIRA -130 с сигнализаци
Кормораздатчик мобильный электрифицированный: схема и процесс работы устройства... Механическое удерживание земляных масс: Механическое удерживание земляных масс на склоне обеспечивают контрфорсными сооружениями различных конструкций... Типы сооружений для обработки осадков: Септиками называются сооружения, в которых одновременно происходят осветление сточной жидкости... Археология об основании Рима: Новые раскопки проясняют и такой острый дискуссионный вопрос, как дата самого возникновения Рима... © cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста. |