Особенности сооружения опор в сложных условиях: Сооружение ВЛ в районах с суровыми климатическими и тяжелыми геологическими условиями...
Эмиссия газов от очистных сооружений канализации: В последние годы внимание мирового сообщества сосредоточено на экологических проблемах...
Топ:
Процедура выполнения команд. Рабочий цикл процессора: Функционирование процессора в основном состоит из повторяющихся рабочих циклов, каждый из которых соответствует...
Особенности труда и отдыха в условиях низких температур: К работам при низких температурах на открытом воздухе и в не отапливаемых помещениях допускаются лица не моложе 18 лет, прошедшие...
Выпускная квалификационная работа: Основная часть ВКР, как правило, состоит из двух-трех глав, каждая из которых, в свою очередь...
Интересное:
Наиболее распространенные виды рака: Раковая опухоль — это самостоятельное новообразование, которое может возникнуть и от повышенного давления...
Отражение на счетах бухгалтерского учета процесса приобретения: Процесс заготовления представляет систему экономических событий, включающих приобретение организацией у поставщиков сырья...
Берегоукрепление оползневых склонов: На прибрежных склонах основной причиной развития оползневых процессов является подмыв водами рек естественных склонов...
Дисциплины:
2019-12-19 | 307 |
5.00
из
|
Заказать работу |
|
|
1. Овальное очертание пустот заменяем эквивалентным квадратным, где h=0,9 13=11,7см
Толщина полок эквивалентного сечения
Ширина ребра b=166-11,7 11=37,3см
Ширина пустот 166-37,3=128,7см.
3.Отношение модулей упругости: α=
4. Площадь приведенного сечения: Ared=166 21-128,7 11,7=3486-1505,79=1980,21 см2
5. Расстояние от нижней грани до центра тяжести приведенного сечения:
y0=0,5 h=0,5 21=10,5см
6. Момент инерции
Ired= см4
7. Момент сопротивления приведенного сечения по нижней зоне:
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
16 |
8. Момент сопротивления приведенного сечения по верхней зоне:
Wred= см3
9.Расстояние от ядровой точки, наиболее удаленной от растянутой(верхней) зоны до центра тяжести приведенного сечения:
r= см
10. То же наименее удаленной от растянутой(нижней) зоны:
r= см; где =0,85
Отношение напряжения в бетоне от нормативных нагрузок и усилия обжатия к расчетному сопротивлению бетона для предельных состояний второй группы предварительно принято равным 0,75.
11. Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне:
см3
.
12. Упругопластический момент сопротивления по растянутой зоне в стадии изготовления:
см3
при и
Определение потерь предварительного напряжения.
Коэффициент точности натяжения арматуры γsp=1
1.Потери от релаксации напряжений в арматуре при электротермическом способе натяжения: σsp1=0,03 600=18МПа;
2. Потери от температурного перепада между натянутой арматурой и упорами: σsp2=1,25 ;
3.Потери от деформации анкеров, расположенных у натяжных устройств: σsp3= ;
4.σsp5=εb,sn Es=0,00025 200000=50МПа
5.Усилие обжатия: P1=Asp(σsp-σsp(1))=6,79(600-247,85)100=239,109кН,
где σsp(1)=σsp1+σsp2+σsp3+σsp5=247,85МПа
|
6.Эксцентриситет этого усилия относительно центра тяжести приведенного сечения: e0p=y0-d=10,5-3=7,5см.
7.Напряжение в бетоне при обжатии:
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
17 |
8.Потери от ползучести бетона:
здесь
9. Полные потери: МПа
10.Усилие обжатия с учетом полных потерь:
P2=Asp(σsp-σsp(2))=6,79(600-268,41)100=225,149кН
Расчет по образованию трещин, нормальных к продольной оси.
Выполняется для выяснения необходимости проверки по раскрытию трещин
γf=1,0-коэффициент надежности по нагрузке.
М=75,145кНм
1.Вычисляем момент трещин по приближенному способу ядровых моментов
где
Поскольку Mn=75,145кНм м трещины в растянутой зоне образуются, т.е. необходим расчет по раскрытию трещин.
2.Проверяем, образуются ли начальные трещины в верхней зоне плиты при ее обжатии при значении коэффициента точности γsp=1,1 (момент от веса плиты не учитывается)
;
1,1 239109(7,5-4,54) 1,4 (100) 15847,61
7,79кН 22,19кН м
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
18 |
Расчет по раскрытию трещин нормальных к продольной оси при γ sp =1
1. Предельная ширина раскрытия трещин:
-непродолжительная acrc=0,3 мм
-продолжительная acrc=0,2 мм
2. Изгибающие моменты от нормативных нагрузок:
-постоянной и длительной Mn=61,357кН м
-полной Mn=76,145кН м
3. Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия постоянной и длительной нагрузок:
Н/см2=233МПа
где =18-0,5 4=16см-плечо внутренней пары сил.
,т.к. усилие обжатия Р приложено в центр тяжести площади нижней напрягаемой арматуре
4. Приращение напряжений в растянутой арматуре от действия полной нагрузки:
МПа
5. Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия полной нагрузки:
6. Ширина раскрытия трещин от непродолжительного действия постоянной и длительной нагрузок:
Расчет прогиба плиты.
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
19 |
|
- кривизна от непродолжительного действия всей нагрузки, на которую производят расчет по деформациям;
- кривизна от непродолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок;
- кривизна от продолжительного действия постоянных и временных длительных нагрузок.
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
20 |
D – изгибная жесткость приведенного поперечного сечения элемента, определяемая по формуле:
где Eb1– модуль деформации сжатого бетона, определяемый в зависимости от продолжительности действия нагрузки и с учетом наличия или отсутствия трещин:
- при непродолжительном действии нагрузки
- при непродолжительном действии нагрузки
4. D 1 = D 2 = 0.85·32500·106·110933·10-8 = 30645241 Н·м2
Н·м2
5. кНм
31,05 – 16,89 = 14,16 кНм
6.
Принятое сечение плиты и армирование удовлетворяют требованиям по первой и второй группам предельных состояний.
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
20 |
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
21 |
Сечения ригеля тавровое с полкой в растянутой зоне
Расчетная схема и нагрузки.
Поперечная многоэтажная рама имеет регулярную расчетную схему с равными пролетами ригелей и равными длинами стоек (высотами этажей). Сечения ригелей и стоек по этажам приняты постоянными. Такую многоэтажную раму расчленяют на одноэтажные рамы с нулевыми точками моментов- шарнирами, расположенными на концах стоек,- в середине длины стоек всех этажей, кроме первого.
Расчетная схема рамы средних этажей
Нагрузка на ригель от плит перекрытия считается равномерно распределенной.
Ширина грузовой полосы на ригель равна шагу поперечных рам – 5м.
Нагрузку на 1м2 перекрытия принимаем из расчета сборной плиты:
-Расчетная постоянная нагрузка g=5449Н/м2
-Расчетная временная нагрузка ʋ=5520Н/м2
Расчетная нагрузка на 1м длины ригеля с учетом коэффициента надежности по назначению здания γn=1
|
а) Постоянная
-от перекрытия – gпер=5,449 6,5 1=35,419кН/м
-от веса ригеля сечением –
gриг=(bf hf+bp hp) =(0,5 0,28+0,23 0,22) 25000 1,1=5,24 кН/м
g=gпер+gриг=35,419+5,24=40,659кН/м
б) Временная ʋ=5,52 6,5 1=35,88кН/м
.В том числе:
- длительная 3,312 6,5 1,0=21,528кН/м
- кратковременная 2,208 6,5 1,0=14,352кН/м
Полная нагрузка: q=g+ʋ=40,659+35,88=76,54 кН/м
2)
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
22 |
Табличные коэффициенты α и зависят от схем загружения ригеля и коэффициента k- отношения погонных жёсткостей ригеля и колонны.
Сечения ригеля 23 22см, 50 28см; сечение колонны 40 30см, длина колонны 4,4м.
Коэффициенты: k=
Схема загружения | Опорные моменты, кНм | |||
M12 | M21 | M23 | M32 | |
1. | -0,0597 40,659 6,92= =-115,566 | -0,0917 40,659 6,92= =-177,471 | -0,0857 40,659 6,92= =-165,896 | -0,0857 40,659 6,92= =-165,896 |
2. | -0,067 35,88 6,92 = =-114,453 | -0,068 35,88 6,92= =-116,161 | -0,0142 35,88 6,92 = =-24,257 | -0,0142 35,88 6,92= =-24,257 |
3. | 0,0074 35,88 6,9= =12,641 | -0,02 35,88 6,92= =-34,165 | -0,0715 35,88 6,92= =-122,14 | -0,0715 35,88 6,92= =-122,14 |
4. | -0,0583 35,88 6,92 = =-99,591 | -0,0972 35,88 6,92= =-166,042 | -0,0955 35,88 6,92= =-163,138 | -0,0634 35,88 6,92= =-108,06 |
Расчетные схемы |
| |||
(1+2) | -230,019 | -293,632 | -190,153 | -190,153 |
(1+3) | -102,925 | -211,636 | -288,036 | -288,03 |
(1+4) | -255,157 | -343,513 | -329,034 | -273,956 |
Пролетные моменты ригеля
а) в крайнем пролете
Схема загружения (1+2)
g+ʋ=76,56кН/м
М12=-230,019кНм, М21=-293,632кНм
кН
Максимальный пролетный момент:
кН
Схема загружения (1+3):
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
23 |
кН
Максимальный пролетный момент:
кН
Схема загружения (1+4)
М12=-255,157кНм, М21=-343,513кНм
кН
Максимальный пролетный момент:
кН
б) в среднем пролете:
Схема загружения (1+2)
М23=М32=-190,153кНм
Схема загружения (1+3)
М23=М32=-288,036кНм
Схема загружения (1+4)
М23=-329,034кНм, М32=273,956кНм
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
24 |
|
Эпюра изгибающих моментов.
3)
Изм. |
Лист |
№ докум. |
Подпись |
Дата |
Лист |
25 |
Практический расчет заключается в уменьшении примерно на 30% опорных моментов ригеля М21 и М23 по схемам загружения (1+4), при этом намечается образование пластических шарниров на опоре. К эпюре моментов схем загружениия (1+4) прибавляют выравнивающую эпюру моментов так, чтобы уравнялись опорные моменты М21=М23 и были обеспечены удобства армирования опорного узла.
Ординаты выравнивающей эпюры моментов:
кНм
кНм
При этом: кНм
кНм
Разность ординат в узле выравнивающей эпюры моментов передается на стойки.
Опорные моменты на эпюре выравненных моментов.
М12=-255,16-34,35=-289,51кНм
М21=-343,5+103,05=-240,45кНм
М23=-329+19,35=279,65кНм
М32=-273,96-16,45=290,4кНм
Строим выравнивающую эпюру и выровненную эпюру (1+4)
|
|
Историки об Елизавете Петровне: Елизавета попала между двумя встречными культурными течениями, воспитывалась среди новых европейских веяний и преданий...
История создания датчика движения: Первый прибор для обнаружения движения был изобретен немецким физиком Генрихом Герцем...
Индивидуальные и групповые автопоилки: для животных. Схемы и конструкции...
Кормораздатчик мобильный электрифицированный: схема и процесс работы устройства...
© cyberpedia.su 2017-2024 - Не является автором материалов. Исключительное право сохранено за автором текста.
Если вы не хотите, чтобы данный материал был у нас на сайте, перейдите по ссылке: Нарушение авторских прав. Мы поможем в написании вашей работы!