Подбор основного гидромеханического и энергетического оборудования

ПОДБОР ОСНОВНОГО ГИДРОМЕХАНИЧЕСКОГО И ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ

Подбор электродвигателя

Электродвигатели выбираются, по максимальной потребной мощности на валу насоса, частоте вращения и форме исполнения (горизонтальные и вертикальные).

Максимальная мощность двигателя определяется по формуле:

N_дв = (9,81 · Q_р ∙ Н_р / ή_н · ή_пер)·К; (1.6)

N_дв = (9,81 · 72,5 · 0,5 / 0,82 · 1) ·1,05 = 455,4 кВт

 

где: Q_р, H_р – расчетные расход и напор насоса, м³/с, м; К-коэффициент запаса К = 1,05; ή - коэффициент полезного действия насоса в долях от единицы; ή_пср - КПД передачи при прямом соединении двигателя и насоса, ή_пер =1,0.

Марку двигателя подбирают по справочникам [5]. При этом мощность подобранного электродвигателя может отличаться от расчетной только в сторону увеличения до 30%, частота вращения его должна быть немного больше частоты вращения насоса. Схему марки электродвигателя снимают на кальку и выписывают габаритные размеры и параметры. В рассматриваемом примере принимаем двигатель СД 12-42-473, высота 1630мм, ширина 1360мм, длина 1880мм, n = 1500 об/мин, ή_дв = 0,935; N_дв=500кВт; U=380В, масса 1630кг.

 

 

2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ВЫСОТЫ ВСАСЫВАНИЯ

 

Отметка оси насоса устанавливается исходя из условий бескавитационной работы насоса.

Практически отметка оси установки насоса определяется по кавитационным характеристикам (∆h_доп – Q) или (H_доп – Q), которые используются для получения допустимой геометрической высоты всасывания (h^в_доп ):

h^в_доп = ∆h_доп – h_вт –V²_в / 2g; (2.1)

h^в_доп = 10 – 0,75 – 1,5² / 2 · 9,81 = 9,1 м

где ∆h_доп - допустимая вакуумметрическая высота всасывания насоса (снимается с характеристики ∆h_доп – Q минимальное значение ∆h_доп в рабочей зоне насоса); h_вт - потери напора на всасывающем тракте насоса, обычно задаются в пределах h_вт = (0,5…0,75)м; V_В - скорость течения жидкости во всасывающем патрубке насоса при расходе, соответствующем принятому значению ∆h_доп V_В = (1…1,5) м/с; ∆h_доп –допустимый кавитационный запас (снимается с характеристики “∆h_доп” в рабочей зоне насоса).

 

 

3. ВЫБОР ТИПА ЗДАНИЯ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ НАСОСНОЙ СТАНЦИИ

 

Конструкция здания мелиоративной насосной станции зависит от типа и производительности насосов, режима водоисточника и других условий.

Насосные станции подразделяются на заглубленные (блочные, шахтно-блочные, камерные, шахтно-камерные) и незаглубленные.

Местоположение сооружений на трассе водоподачи, протяженность каналов и особенно напорных трубопроводов определяются технико-экономическими расчетами.

При выборе типа здания станции можно руководствоваться следующими указаниями:

а) "Блочный" тип здания станции применяется при установке насосов с вертикальным валом типа В, О или ОП и подаче одного насоса более 2 м³/с. Рабочее колесо насоса должно быть расположено ниже минимального уровня воды в водоисточнике.

б) Здание насосной станции камерного типа с сухой камерой применяется при подаче одного насоса менее 2 м³/с. Насосы для этого типа здания устанавливаются любой конструкции. Насосы могут устанавливаться с любой высотой всасывания: положительной или отрицательной. Колебания уровней воды в водоисточнике могут быть любыми.

в) Здание насосной станции "камерного" типа "с мокрой камерой" и затоплением насоса оборудуется осевыми, вертикальными насосами с подачей одного насоса менее 2 м³/с, насосы устанавливаются только с отрицательной высотой всасывания (подпор не менее 1,0 м). Колебания уровней воды в водоисточнике должны быть такими, чтобы не затапливался сальник насоса, т.е. величина колебаний уровней воды имитируется габаритами насоса. Это устаревший, редко применяемый в настоящее время, тип здания. В случае если колебания уровней воды будут больше, чем указано, и происходит затопление сальника насоса, то применятся здание насосной станции с мокрой камерой и сухим помещением для насоса, либо здание блочного типа.

г) Незаглубленный тип здания станции применяется при подаче одного насоса менее 1,5 м³/с, оборудуется насосами с горизонтальным валом, имеющими положительную высоту всасывания. Колебания уровней воды в водоисточнике должны быть в пределах допустимой геометрической высоты всасывания насоса.

Таблица 3.1

Тип здания насосной станции

 

Наименование факторов	Тип здания насосной станции
Блочный	Камерный	Незаглубленный
С сухой камерой	С мокрой камерой и затопленным насосом	С мокрой камерой и сухим насосным помещением
1. Подача одного насоса Qр, м3/с	>2,0	<2,0	<2,0	<2,0	<1,5
2. Тип насоса	В, О, Оп	Любой	Любой	Любой	Центробежный с горизонтальным валом
3.Геометрическая высота всасывания	Отрицательная	Любая	Отрицательная	Отрицательная	Положительная
4. Колебания УВ в водоисточнике	Любые	Любые	Малые, в пределах габаритов насосов	Средние до 8.0 м	В пределах допустимой высоты всасывания насоса

 

Определение размеров здания насосной станции сводится к установлению ширины, высоты и длины надземной и подземной частей здания.

 

3.1 Здание насосной станции наземного типа

Горизонтальные насосы типа Д, К, КМ обычно устанавливаются в зданиях наземного или камерного типа.

Действительная отметка оси установки насоса на станции наземного типа уточняется из формулы:

 

∆ _{оси.нас}=∆_mах УВ + 0,5 + h; (3.1)

 

где ∆_mах УВ - отметка максимального уровня воды в водоисточнике, м; h - расстояние от оси насоса до отметки чистого пола, м.

Разберем в отдельности последовательность компоновки здания станции наземного и камерного типа. Насосные станции наземного типа проектируются как обычные промышленные здания. Если они оборудованы подвесными кранами грузоподъемностью 5 т, их выполняют как каркасными, так и бескаркасными, а при установке мостовых кранов - только каркасными [2].

Ширину здания определяем по формуле:

 

B = 2b₁ + b_нас + L_мв + L_об.кл + L_зд; м (3.2)

 

где b₁ - минимально допустимое расстояние между стеной здания и насосным агрегатом b₁ = (1…1,2) м; b_нас- ширина насоса, определенная по заводскому чертежу [3]; L_мв - длина монтажной вставки L_мв = (0,5…0,6) м; L_об.кл - длина обратного клапана, определяется в зависимости от диаметра напорного патрубка насоса (таб. 3.3); L_зд - длина задвижки, определяется в зависимости от диаметра напорного патрубка насоса (таб. 3.2).

Определив расчетный пролет (В), получаем минимально допустимую ширину машинного зала. В схему внутристанционных напорных коммуникаций входят следующие фасонные части и арматура (рис. 3.1):

 

 

Рис. 3.1 Внутристанционные коммуникации насосных станций:

1 - косой переход, 2 – L_мв монтажная вставка, 3 - b_нас насос, 4 - L_мв монтажная вставка,

5 – L_{об. кл} обратный клапан, 6 – L_зд задвижка, 7 - диффузор, 8 - напорная труба.

 

Таблица 3.2

Типы задвижек

 

Основные размеры и масса параллельных задвижек с ручным приводом
Условный проход d, мм	Тип задвижки	Размеры, мм	Масса, кг
Lзд	Нзд	d
	30ч6бр
	"
	"
	к
	30ч15бр
	"
	К
	30с514нж1
	30с514нж1

 

Таблица 3.3

Габаритные размеры и масса обратных клапанов

Диаметр условного прохода d, мм	Тип обратного клапана	Длина Lоб. кл, мм	Масса М, кг
	Обратный поворотный клапан фланцевый		52,5
		45,5
	Обратный клапан с эксцентричной поездкой

Расчетные пролеты зданий редко совпадают со стандартными, поэтому проводят их корректировку: обычно варьированием размеров (b₁) увеличивая его с той стороны здания, где предполагается устанавливать вспомогательное оборудование.

По грузоподъемности и габаритной ширине здания выбирается подъемно-транспортное оборудование машинного зала. При массе монтируемых агрегатов до 5 т устанавливаются ручные подвесные краны (рис. 3.2), более 5 т - краны мостовые ручные (рис. 3.3). Пролет ручного подвесного крана принимаетсяна 1,5...1, а ручного мостового крана на 1,5 м меньше пролета здания. Лишняя длина крана отрезается.

Таблица 3.4

Техническая характеристика подвесных кранов

 

Длина крана Lкр, м	Грузоподъем ность, т	Пролет крана lк, м	Размеры, мм	Размеры тележки, мм	Мощность двигателя, кВт
hкр	h1	l1	l	База	Ширина	подъема	передвижение
тали	крана
4,2									1,7	0,18	0,36
						2,8	0,4	0,54
3,2						4,5	0,4	0,8
							1,2	1,2
7,2									1,7	0,18	0,36
						2,8	0,4	0,54
3,2						4,5	0,4	0,8
							1,2	1,2
10,8									1,7	0,18	0,36
						2,8	0,4	0,54
3,2						4,5	0,4	0,8
							1,2	1,2

 

Таблица 3.5

Техническая характеристика мостовых кранов

 

Грузоподьемность,т	Пролет Lk,м	Размеры
Н (hкр)	h	H1	В1	В2	Масса крана,т
	11...32			-	5000...6500	3500...5000
	10,5...34.5			-	5508...5802	4400...5000	13,6...33,3
12,5	10,5...34,5			-	6200...7200	4500...5500	11...34,9
	11...26			-			16,3...40,8
15,3	11...26						20,5...34,4
20,5	10,5...25,5						20,5...34,4
30,5	10,5...31,5						23...40,5
5…12,5	19,5...31,5						33,5...66

 

Рис. 3. 2 Кран грузоподъемностью (0,5...5) т подвесной однобалочный электрический

Грузоподъемность крана принимается по массе наиболее тяжелой монтажной единицы с учетом 10% надбавки на массу траверс и строп. За монтажную единицу можно принимать: ротор вертикального электродвигателя, если электродвигатель поставляется в разобранном виде (в каталоге указан вес ротора); горизонтальный агрегат в сборе при наличии заводской фундаментной плиты; в остальных случаях в отдельности насос, электродвигатель, задвижку.

Определяется высота здания станции по формуле:

Н_н.ч.з = h₁ + h_зап+ h_{габ.дет} + h_стр + h_кр + h_м +0,2; м (3.3)

 

где h₁ - расстояние от чистого пола до верха корпуса насоса (или двигателя), размер снимается по чертежу [3]; h_зап - запас на пронос детали над установленным оборудованием; h_зап = (0,5…0,7) м; h_{габ.дет} - размер самой габаритной монтажной единицы; h_стр- размер строп для захвата поднимаемой детали, h_стр= (0,7…1,0) м; h_кр - высота крана при стянутой тали, принимают по таб. 3.4, 3.5; h_м - высота монорельса, принимают по таб. 3.4.

 

Рис. 3.3 Кран грузоподъемностью (5…50) т мостовой электрический

 

Полученную высоту здания округляют до ближайшей большей стандартной высоты в соответствии с вышеизложенными рекомендациями.

Определяется длина машинного зала по уравнению:

L_зд = L₁ + n ·L_агр + L₂ ·(n -1) + L_мп, м (3.4)

 

где L₁ - расстояние между торцом оборудования и стеной (L₁ = 1,0…1,2 м); n - количество установленных на станции насосов; L_агр - габаритные размеры насосного агрегата в сборе (длина насоса плюс длина двигателя) м; L₂- расстояние между торцами оборудования (L₂ = 0,3…0,5 м); L_мп - длина монтажной площадки, определяется из условия расположения ремонтируемого оборудования:

L_м.п = L_{гат.дет} + 2,5; м (3.5)

 

где L_{гат.дет} - длина самой габаритной ремонтируемой детали (насоса или двигателя), м.

Окончательную длину здания принимают с учетом стандартного шага колонн (6 и 12 м).

 

3.2 Здания насосных станций камерного типа

 

Насосная станция камерного типа состоит из подземной и надземной части здания.

Верхнее (надземное) помещение, в котором размещаются пусковые и распределительные устройства, грузоподъемное оборудование, монтажная площадка и другие вспомогательные помещения, представляет собой конструкцию обычного промышленного здания, которая разобрана в предыдущем параграфе. Фундаментом каркасных колонн и стеновых панелей верхней части здания являются массивные стеныподземной части.

Подземная часть здания служит для размещения основного и вспомогательного насосно-силового оборудования, всасывающих и напорных коммуникаций, трубопроводной арматуры и представляет собой камеру, выполненную из гидротехнического бетона марки не ниже 150, водонепроницаемостью не ниже В-4, морозостойкостью М_рз - 50 и выше.

Основные размеры здания определяются по размерам подземной части. При этом следует учитывать, что в отличие от станции наземного типа, на всасывающих линиях насосов в данном случае необходима установка задвижек.

Конструирование здания станции производится в следующей последовательности:

с учетом вышеуказанных рекомендаций определяется расчетный пролет здания:

В_пч = b₁ + L_зв + L_мв + b_нас + L_мв + L_обр.кл + L_зн +b₂;м (3.6)

 

где b₁ - минимально допустимое расстояние между стеной и фланцевым соединением (b₁ = 0,3…0,4 м); L_зв - длина задвижки на всасывающей линии насоса, определяется в зависимости от диаметра всасывающего патрубка насоса (таб. 3.2); b₂ - минимально допустимое расстояние между стеной и фланцевым соединением, если у стены подземной части здания предполагается устройство служебного мостика, то принимать b₂ ≥ 80 см.

Полученную ширину подземной части здания увязываем с шириной надземной части здания, которая должна быть стандартной. Некоторую разницу в ширине надземной и подземной частей здания можно компенсировать устройством консолей в подземной части(в пределах (100…150) см).

По грузоподъемности и габаритной ширине здания выбирается подъемно-транспортное оборудование (таб. 3.4, 3.5).

Определяется высота подземной части здания по формуле:

 

Н_п.ч = h_ф + h₁ +∆h +h_зап – h^в_доп ; м (3.7)

 

где h_ф - толщина фундаментной плиты в основании камеры h_ф = (1,0…1,2) м; h₁ - расстояние от чистого пола до оси рабочего колеса насоса, размер снимается по чертежу [3]; ∆h - расстояние между максимальным и минимальным уровнями воды в водоисточнике; h_зап - превышение верха фундамента над максимальным уровнем воды в водоисточнике (h_зап = (0,8…1,2 м); h^в_доп - см. раздел 2 (принимать с учетом знака).

Определяется высота надземной части здания:

H_нч = h_огр + h_зап + h_{габ.дет} + h_кр + h_стр + 0,2; м (3.8)

 

где h_огр - высота ограждения монтажной площадки h_огр =1,0 м.

Полученную высоту наземной части здания увязывают с размером стеновых панелей. Колонны каркаса замоноличиваются в стены подземной части здания не менее чем на 60 см.

Вычисляется длина подземной части здания по уравнению:

L_пч = L₁ + n·L_агр + L₂·(n – 1) + L_мп +L_зап; м (3.9)

 

Окончательную длину подземной части здания увязывают с длиной надземной части здания с учетом стандартного шага колонн.

 

3.3 Здания насосных станций блочного типа с насосами В, О, ОП

 

Конструктивно здание насосной станции блочного типа отличается от здания станции камерного типа наличием в основании здания массивного железобетонного блока. Подвод воды в этом случае осуществляется по всасывающим трубам, расположенным в бетонном блоке.

Конструирование здания станции производится аналогично конструированию здания станции камерного типа.

Основные размеры здания определяются по размерам подземной части. Конструирование здания станции производится в следующей последовательности:

с учетом вышеуказанных рекомендаций определяется расчетный пролет здания:

 

В_пч = 0,8 + L_зв + L_мв + b_нас + L_мв + L_зн + 1,2; м (3.10)

 

Увязываем ширину подземной части здания со стандартной шириной "В_ст" надземной части;

по грузоподъемности и габаритной ширине здания выбирается подъемно-транспортное оборудование;

определяется высота подземной и надземной частей здания толщина стены подземной части:

Н_пч = h_ф + h₁ + h^в_доп + ∆h + h_зап; м (3.11)

 

H_нч = h_огр + h_зап + h_{габ.дет} + h_ст + h_кр + 0,2; м (3.12)

 

Полученная высота наземной части здания увязывается с мерами стеновых панелей;

вычисляется длина подземной части здания:

 

L_пч = L₁ + n·L_агр + L₂·(n – 1) + L_мп +L_зап; м (3.13)

Выбор материала стенок

 

Напорные трубопроводы изготовляются из монолитного и сборного железобетона, стали, асбестоцемента, пластмасс и других материалов. Материал выбирают в зависимости от диаметра и расчетного давления в напорном трубопроводе.

Предварительно диаметр можно определить по формуле:

 

(4.2)

где V_доп принимается равной 1,6...2 м/с.

 

Д = 1,13 =0,5 м

Д =1,13 =0,7 м

 

Выбираем предварительно материал труб, используя следующие рекомендации: асбестоцементные трубы рекомендуются диаметром до 500 мм при расчетном давлении 1,2 МПа (12 атм.); железобетонные сборные - диаметром 0,5 … 1,6 м при давлении до 5,5 МПа (55 атм.); железобетонные монолитные - диаметром более 1,6 м при давлении 0,4 … 0,5 МПа (4…5 атм.); стальные трубопроводы применяются любых диаметров и при любом давлении, но рекомендуется только для осушительных насосных станций с короткими напорными трубопроводами в целях экономии металла. Затем проверяем трубы па прочность по следующей методике. Определяется максимальное давление по формуле

Н_ТР = Н_Р + Н_уд (4.3)

 

где Н_р - расчетный напор, м (раздел 1.1); Н_уд- повышение давления при гидравлическом ударе.

Повышение давления при гидравлическом ударе определяется при длине трубопровода более 150 м по формуле:

 

Н_уд = ∆V· a/g (4.4)

 

где ∆V - величина изменения скорости воды в трубопроводе, ∆V = 1 м/с; а - скорость распространения ударной волны, которую ориентировочно можно определить для стальных, железобетонных труб по следующим данным, м/с:

 

при Д_тр = 100 – 600 мм а = 600 – 800 м/с

при Д_тр > 600мм а = 800 – 1000 м/с

 

H_тр= 72,5 + (1∙800)/9,81= 154 м в ст.

 

Для асбестоцементных труб эти жезначения берутся с коэффициентом 0.6.

После определения расчетного давления уточняется материал стенок трубопровода.

Принимаем железобетонные сборные трубы, выдерживающие давление до 15 атм.

 

Таблица 5.2

 

Технико-экономический расчет места положения насосной станции на трассе водоподачи

Технико-экономические показатели	Место положения насосной станции
ПК0+50	ПК1	ПК2	ПК3	ПК4	ПК5	ПК6	ПК7	ПК9	ПК13
1. Длина канала, lк м.
2. Объем земляных работ по каналу, м		460,8	4804,2	19597,7	50641,1	103734,6	184278,0	294621,5	615408,3	1537589,0
3. Объем земляных работ по котловану н.с., м	64,8	230,4	2402,1	9798,8	25320,5	51867,3	92139,0	147310,8	307704,2	768794,5
4. Стоимость всех земляных работ К , руб.	648,0	6912,0	72063,0	293965,5	759617,1	1556019,0	2764170,0	4419323,0	9231125,0	23063835,0
5. Отчисление на ремонт и восстановление К · в1,руб.	44,06	470,1	4900,3	19989,6	51653,9	105809,3	187963,6	300513,9	627716,5	1568341,0
Ж/б трубопровод в 5 ниток d = 0,6 м
6. Длина напорных трубопроводов, lтр м
7. Стоимость трубопровода К2, руб
продолжение таб. 5.2
8. Отчисления на ремонт и восстановление К2 ∙ в, руб	13457,8	12993,7	12065,6	11137,5	10209,3	9281,2	8353,1	7425,0	5568,7	1856,2
9. Потеря электроэнергии за год, Э, кВт ч	421630,4	411342,6	390766,9	370191,3	349615,7	329040,1	308464,4	287888,8	246737,5	164435,0
10. Стоимость теряемой энергии Э ∙ а, руб	548119,5	534745,4	507997,0	481248,7	454500,4	427752,1	401003,8	374255,4	320758,8	213765,5
11. Сумма капитальных затрат, К1∙К2,руб				590965,5
12. Сумма эксплуатационных затрат С=Эа+К1в1+К2в, руб	561621,4	548209,1	524962,9	512375,9	516363,7	542842,6	597320,4	682194,4	954044,0	1783963,0
13. Приведенные затраты П=(К1+К2)Ен+С, руб	615549,8	601220,9	614034,9	601020,7	671143,8	813370,5	1045358,0	1374793,0	2360988,0	5250963,0

 

Экономически наивыгоднейшее место расположения НС является ПК 3, так как в этом случае приведенные затраты минимальные, ПЗ = 601020,7 руб.

6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ

 

При составлении проекта мелиоративной насосной станции экономическая целесообразность запроектированных мероприятий может быть установлена путем определения технико-экономических показателей, которые не должны превышать нормативные. Технико-экономические показатели определяются на основе доставленных смет на капитальные s вложения и эксплуатационные затраты.

6.1. Смета на капитальные вложения при строительстве гидроузла машинного водоподъема

 

Смета составляется по укрупненным показателям, которые учитывают полную стоимость сооружений и оборудования с учетом накладных расходов, плановых накоплений и т.д. Укрупненными показателями могут быть 1 кВт установленной мощности, параметр Q 1 м³/с поданной воды, 1 м³ объема здания, 1 кг оборудования и т.д. Расчет по смете удобно вести в таблице 6.1. Числовой расчет соответствует рассматриваемому примеру.

Таблица 6.1

Смета капитальных вложений

 

Наименование сооружения и оборудования	Еденица измерения	Количество	Стоимость
Единицы, тыс. руб	Общая, тыс. руб
Здание насосной станции с водозабором Qмах ∙ Hp=2∙72,5	м4/с		4,9	710,5
Подводящий канал L=450м, Qмах=2 м3/с	пог.м		0,102	45,9
Напорный водовод с учетом коэф. к=1,1 (4% на неучтенные работы и 6% плановых накоплений)	пог.м		0,2475	272,2
Водовыпускное сооружение Q=2 м3/с c учетом коэф. к= 1,1 (10% на указанные выше статьи)	м3/с		3,2	7,1
Всего				1035,7

 

6.2. Смета на эксплуатационные затраты

 

Эксплуатационные издержки включают в себя затраты на содержание штата, затраты на электроэнергию, амортизационные отчисления на ремонт и восстановление сооружений и оборудования и прочие затраты.

Зарплата начальнику станции, главному инженеру, наружной охране и уборщице предусматривается на весь год, а дежурным механикам, электрикам и рабочим - только на время работы насосной станции, плюс две недели на расконсервацию и необходимое время на отпуск. Расчет затрат на содержание штата для рассматриваемого примера выполнен в табл. 6.2

 

Таблица 6.2.

Затраты на содержание штата

 

№ п/п	Наименование должности	Кол-во единиц	Зарплата в месяц, руб	Количество оплачиваемых месяцев	Сумма зарплаты, руб.
	Директор
	Глав. инженер
	Дежурный Гидротехник
	Дежурный Электрик
	Рабочии
Итого 395200
Начисление на зарплату по соцстраху 4% от итого 158080
Всего по смете 553280

 

Для определения стоимости затраченной электроэнергии необходимо выполнить водно-энергетический расчет по насосной станции и определить количество потребляемой электроэнергии (табл. 6.3).

В графе 1 даны месяцы, в которые НС подает один и тот же расход при одинаковом геодезическом напоре (Таб. 1.1).

Суммарные потери во всасывающем и нагнетательном трубопроводах определяется по формуле:

∑h =1,1 ∙ S₀ ∙ l_тр ∙ Q, м (6.1)

где S₀ – удельное сопротивление трубопровода (Таб. 1.2); l_тр – длина напорного трубопровода, м; Q – расход в данный месяц (Таб. 6.3 графа 2); 1,1 – коэффициент, уточняющий местные потери напора.

 

Потребляемая мощность:

N = 9,81 ∙ Н ∙ Q / ή_ну, кВт (6.2)

где значения H и Q определены в графах №2 и №6, а ή_ну подсчитан ранее в разделе 4.4.

 

Количество потребляемой энергии определяется в зависимости:

 

Э = N ∙ t, кВт ч, (6.3)

 

Количество поднятой воды:

W = 0,0036 ∙ Q ∙ t, млн.м³ (6.4)

Таблица 6.3

Вводно-энергетический расчет

Число дней в периоде (месяце)	Подача НС, Q, м3/с	Геодезический напор, Нг, м	Число часов в периоде, t, ч	Суммарные потери напора в системе водоподачи ∑h, м	Напор насоса Н=Нг+∑h, м	Потребляемая мощность N, кВт	Потребляемая энергия Э, кВт ч	Количество потребляемой воды W, млн. м3	Количество тонно-метров поднятой воды WН, млн. м3
	0,5	70,34		2,2	72,54	444,7	320227,8	1,3	94,0
	1,0	70,00		4,4	74,40	912,3	678773,5	2,6	199,2
	1,5	69,65		6,6	76,25	1402,5	1009817,0	3,8	296,4
	2,0	69,25		8,8	78,05	1914,1	1424147,0	5,3	418,1
	1,5	69,65		6,6	76,25	1402,5	1043477,0	4,0	306,3
	1,0	70,00		4,4	74,40	912,3	656877,6	2,5	192,8
	0,5	70,34		2,2	72,54	444,7	330902,1	1,3	97,1
Итого							5464222,0	21,2	1604,1

 

Расчет эксплуатационных затрат ведется в таб. 6.4.

 

 

Таблица 6.4

Смета эксплуатационных затрат

№ п/п	Статьи затрат	Единицы измерения	Количество единиц	% отчислений или стоимости экспл.	Сумма экспл. расходов, руб	Примечание
	Содержание эксплуатационного штата	руб.	-	-		Табл.6.2
	Отчисления в фонд обновления и ремонт:	руб.				Таб. 6.1
а) НС с водозаборными сооружениями и оборудованием		0,8
б) подводящий канал		1,9	872,1
в) напорный трубопровод		3,75	10207,5
г) водовыпускные сооружения		0,8	568,0
	Стоимость электроэнергии	кВт ч		0,8	437137,7	Таб.6.3
ИТОГО			505625,3
	Общецеховые расходы 15 % от итого ВСЕГО

 

СОДЕРЖАНИЕ

ВВЕДЕНИЕ………………………………………………………………..
1. ПОДБОР ОСНОВНОГО ГИДРОМЕХАНИЧЕСКОГО И ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ……………………………..
1.1 Определение расчетного напора……………………………………..
1.2 Определение расчетного расхода насоса и числа агрегатов……….
1.3 Выбор марки основного насоса……………………………………...
1.4 Подбор электродвигателя…………………………………………….
2. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ГЕОМЕТРИЧЕСКОЙ ВЫСОТЫ ВСАСЫВАНИЯ.....
3. ВЫБОР ТИПА ЗДАНИЯ И ОПРЕДЕЛЕНИЕ ОСНОВНЫХ РАЗМЕРОВ НАСОСНОЙ СТАНЦИИ…………………………………..
3.1 Здание насосной станции наземного типа…………………………..
3.2 Здания насосных станций камерного типа………………………….
3.3 Здания насосных станций блочного типа с насосами В, О, ОП…...
4. ПРОЕКТИРОВАНИЕ НАПОРНОГО ТРУБОПРОВОДА…………...
4.1. Определение числа ниток напорного трубопровода………………
4.2. Определение расчетного расхода напорного трубопровода………
4.3. Выбор материала стенок…………………………………………….
4.4. Определение экономически выгоднейшего числа ниток и диаметра напорного трубопровода…………………………………….……
5. ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИЙ РАСЧЕТ МЕСТА РАСПОЛОЖЕНИЯ НАСОСНОЙ СТАНЦИИ НА ТРАССЕ ВОДОПОДАЧИ….................................
6. ОПРЕДЕЛЕНИЕ ТЕХНИКО-ЭКОНОМИЧЕСКИХ ПОКАЗАТЕЛЕЙ...
6.1. Смета на капитальные вложения при строительстве гидроузла машинного водоподъема…………………………………………………
6.2. Смета на эксплуатационные затраты……………………………….
6.3. Основные технико-экономические показатели…………………….
БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК…………………………………...

 

 

БИБЛИОГРАФИЧЕСКИЙ СПИСОК

1.Рычагов В.В., Флоренский М.М. Насосы и насосные станции. - М.: Колос, 1975.-416с.

2. Проектирование насосных станций и испытание насосных установок / В.В. Рычагов, В.Ф. Чебаевский, К.П. Вишневский, А.А. Трерьяков и др.; Под ред. В.Ф. Чебаевского - 3-е изд., перераб. и доп. - М.: Колос, 1982. - 320 с.

3.Насосы. Справочник-каталог. - 3-е изд. - М.: Машгиз, 1959. - 550 с.

4.Устройство закрытых оросительных систем. Труба, арматура, оборудование: Справочник / B.C. Дикаревский, А.Е Татура, Г.В. Фомин, П. Якубчик; Под ред. Дикаревского B.C. - М., Агропромиздат, 1986 - 225 с.

5. Справочник по электрическим машинам / Под ред. И.П. Копылова, Б.К. Клокова. - М.: Энергоатомиздат, 1988. - Т 1. - 400 с.

6.Таблицы для гидравлического расчета стальных, чугунных, асбестоцементных, пластмассовых и стеклянных труб / Ф.А Шевелев. -М.: Стройиздат, 1973,- 110 с.

 

В авторской редакции

Компьютерная верстка Бочарниковой О.В.

 

Подписано в печать Формат 60×84 1/16.

Усл. печ. л.1,8. Тираж 100. Заказ

Издательско-полиграфический комплекс ВГСХА «Нива»

400002, Волгоград, Университетский пр-т, 26.

ПОДБОР ОСНОВНОГО ГИДРОМЕХАНИЧЕСКОГО И ЭНЕРГЕТИЧЕСКОГО ОБОРУДОВАНИЯ