Подбор поддерживающих устройств.

Подбор консолей

1Условия подбора консолей

1.1 Тип консоли по уровню изоляции- изолированная,

1.2 Габарит опоры – принимаем согласно монтажного плана перегона,

1.3 Тип опоры,

1.4 Профиль пути.

 

Подбираем консоли и сводим их в таблицу 2.

 

Таблица 2

Промежуточные опоры	Тип консоли при проектном габарите опор, м
Типовые опоры	Прямая	3,1…3,5	3,7	4,9
Внешняя сторона кривой	ИТР-II	ИТР-III	ИТР-III +удл 1000 мм
Внутренняя сторона кривой радиусом	Св. 1000 м	ИТС-II	ИТС-III	ИТС-III + удл
1000 м и менее	ИТС-IIп	ИТС-IIIп	ИТС-IIIп + удл
Опоры на воздушной стрелке	Прямая	2ИС-II-5	2ИС-III-5	2ИС-У-6,5
Опоры средней анкеровки	Прямая	ИТС-II	ИТС-III	ИТС-IIIп + удл
Внешняя сторона кривой
	Внутренняя сторона кривой радиусом	Св. 1800 м	ИТС-II	ИТС-III	ИТС-IIIп + удл
1800 м и менее	ИТС-IIп	ИТС-IIIп	ИТС-IIIп + удл

 

 

Подбор фиксаторов.

2. Условия подбора фиксаторов.

2.1 Учитываем направление зигзагов.

2.2 Учитываем габарит опоры.

2.3 Тип консоли.

2.4 Профиль пути.

2.5 Тип опоры.

 

Подбираем фиксаторы для опор и сводим в таблицу 3.

 

Таблица 3.

Тип опоры	Назначение фиксатора	Тип фиксатора при габарите.
3,1…3,4	3,5	4,9
Проме-жуточ- ная	Прямая	Зигзаг к опоре.	ФПИ-1	ФПИ-2	ФПИ-3
Зигзаг от опоры	ФО-II-3	ФП-III-3	ФО-V-3
Внешняя сторона кривой	R до вел	ФГИ- I	ФГИ- 2
R свыше вел	ФПИ- 2	ФПИ- 3	ФПИ-4
Внутренняя сторона кривой	ФОИ-2	ФОИ-2

 

ФПИ-I-фиксатор(Ф),прямой(П) для изолированной консоли, для линии переменного тока, длина основного стержня вида фиксатора I-1200 мм.

ФОИ-II-фиксатор обратный (О) для изолированной консоли, для линии переменного тока, длина основного стержня вида фиксатора II-3400 мм.

ФАИ фиксатор анкеруемой ветви, изолированной консоли.

Подбор жестких поперечин.

 

Подбор производится по формуле;

L=∑раст.м.д путями +2Г+ dу.г.р. +а,м

Г- габарит опоры.

d- Диаметр опоры на уровне головки рельса равен 290мм.

а - строительный запас, а=0,15м.

3.1 Число перекрываемых путей.

3.2 Габарит опор.

Расчет производим в таблице 4.

 

Таблица 4.

Номер опор	Расчетная длина.	Стандартная длина.	Тип поперечины.
1-2

П-43-44.2- поперечина с несущей способностью(43)тс*м и основным расчетным пролетом – 44.2м.

П-27-29.1 - поперечина с несущей способностью(27) тс*м и основным расчетным пролетом – 29.1м.

 

П-13-22.5-поперечина с несущей способностью (13)тс м и основным расчетным пролетом-22.5м

 

 

Расчет промежуточных опор

 

 

Исходные данные

 

Вес проводов цепной подвески берем из расчетов.

 

g_пров. =1,746 кг/пог.м.

 

Вес гололеда на проводах цепной подвески из расчетов.

 

g_г=g_гт+g_гк =0,239+0,101=0,34 кг/пог.м.

 

Ветровые нагрузки на трос из расчетов.

 

Р_{т U max} =0,821 кг/пог.м. Р_{т г+U} =0,526 кг/пог.м.

 

Ветровые нагрузки на к/п из расчетов.

 

Р_{к U max} =0,808 кг/пог.м. Р_{к г+U} =0,406 кг/пог.м.

 

Тип консоли: изолированная

Количество изоляторов: 3

Высота подвеса к/п над УГР: Н₀=5750мм

Высота подвеса н/т: h_т=Н₀+h=5750мм+2200мм=7950мм

 

Вес консоли принимаем для швеллерной изолированной при длине кронштейна и тяги- 60/90 кг

 

Г_внутр=3100мм

Г_внешн=3100+35=3135мм

Г_внутр=3100+330=3430мм

 

 

Порядок выполнения работы

Составляем расчетную схему действия нагрузок на опору.

 

 

 

Рис. 2. Промежуточная опора с изолированной консолью

 

/

 

Z_{к н} = 1700мм- плечо консоли

 

Нагрузку, действующую, на опору сводим в таблицу.

 

 

Таблица 5 – Нагрузки, действующие на опору

Нагрузки	Расчетный режим, кг/пог.м.
Umax	Г+U	tmin
Вес проводов цепной подвески	1,746	1,746	1,746
Вес гололеда	-	0,526	-
Ветровые нагрузки на трос	2,32	3,918	-
Ветровая нагрузка на к/п	2,04	2,839	-

 

 

Длина пролета на кривой составляет:

 

R=400м

L=30м

 

 

Определяем нагрузки, действующие на опору по всей длине пролета:

 

Вертикальные нагрузки:

 

 

 

1..В режиме минимальной температуры и максимального ветра

Q_П= g_пров* l (54)

 

Q_П=1,746*56=97,7кг

 

2. режим гололёд с ветром

 

Q = (g_пров+ g_г)L+ g_изол = (1,746-0,34)*56+30=108,7 кг, (55)

 

Горизонтальные нагрузки:

 

1. режим максимального ветра

 

P_т = P_{т Umax}*L = 0,821*56=45,9кг, (56)

 

P_к = P_{к Umax}*L = 0,808*56=45,2кг, (57)

 

2. режим гололёд с ветром

 

P_т = P_{т г+U}*L = 0,526*56=29,4кг, (58)

 

P_к = P_{к г+U}*L = 0,406*56=22,7кг, (59)

 

 

Нагрузка от давления ветра на опору:

 

1. режим максимального ветра

 

кг/пог.м, (60)

 

2. режим гололёда с ветром

 

кг/пог.м, (61)

где С_х – коэффициент аэродинамического сопротивления опоры = 0,7

S_оп – сечение опоры = 3,46м²

 

 

U_р² – расчетная скорость ветра

U_г² – скорость ветра при гололеде

К_в – ветровой коэффициент =1,25

 

 

Определяем горизонтальную нагрузку от изменения направления несущего троса на кривой

а) Режим гололеда с ветром

 

Р^т_из = Т_г*(L/R) = 1600*(56/1000) = 89,6кг, (62)

б) Режим максимального ветра

 

Р^т_из = Т_{U max}*(L/R) = 1600*(56/1000) = 89,6кг, (63)

 

в) Режим минимальной температуры

 

Р^т_из = Т_{t min}*(L/R) = 1600*(56/1000) = 89,6кг, (64)

 

Горизонтальная нагрузка на к/п вычеслим по формуле:

 

Р^к_из = К*(L/R), (65)

 

где К – натяжение контактного провода,

 

Р^к_из = 1000*(56/1000) = 67,2 кг

 

Расчетные данные сводим в таблицу.

 

Таблица 6 – Нагрузки на опору

Расчетный режим	Нагрузка
QП	PT	PК	Pоп	РизмТ	РизмК	QКОНСОЛИ
tmin	97,7	-	-	-	89,6	-
Г+υ	108,7	29,4	22,7	45,8	89,6	67,2
υmax	97,7	45,9	45,2	127,3	89,6	67,2

М= Q_П*(Г+0,5dоп)+(± P_T± Р_изм^Т)*h_Т+(± P_К± Р_изм^К)* h_к± P_оп* +Q_КН*z_КН

где Г – габарит опоры зависит от радиуса кривой и внутренней или внешней стороне кривой таблица 7

dоп - диаметр опоры равный dоп =0,29м

h_к- габарит контактного провода h_к =5,75м

h_{Т –} высота цепной подвески

 

h_Т = h_к+ h

где h- конструктивная высота подвески h =2,2м

h_Т =5,75+2,2=7,95м

hоп- высота опоры hоп =9,6м

z_КН- длина консоли принимаем 3,6м z_КН=3,6/2=1,8м

 

а) в режиме минимальной температуры

 

М=97,7(3,15+0,5*0,29)+60*1,8=428,9кгм

 

б) в режиме гололеда с ветром

 

М= 108,7*3,295+(-29,4-89,6)*7,95+(-22,7-67,2)*5,75-45,8*4,8+90*1,8=-1093,7\кг.м

 

в) в режиме максимального ветра

 

М= 97,7*3,295+(45,9+89,6)*7,95+(45,2+67,2)*5,75+127,3*4,8+60*1,8=2826кг.м

М= 97,7*3,295+(-45,9-89,6)*7,95+(-45,2-67,2)*5,75-127,3*4,8+60*1,8=-1843,07кг.м